( PDF ) Recomendações para o projeto e construção de estruturas com peças roliças de madeira de reflorestamento

Download PDF

ads:

Leandro Dussarrat Brito

RECOMENDAÇÕES PARA O

PROJETO E CONSTRUÇÃO DE

ESTRUTURAS COM PEÇAS ROLIÇAS

DE MADEIRA DE REFLORESTAMENTO

Dissertação apresentada ao Departamento de

Engenharia de Estruturas da Escola de Engenharia

de São Carlos da Universidade de São Paulo,

como parte dos requisitos necessários para

obtenção do título de Mestre em Engenharia de

Estruturas.

Área de concentração: Engenharia de Estruturas

Orientador: Prof. Dr. Carlito Calil Jr.

São Carlos

2010

ads:

Livros Grátis

http://www.livrosgratis.com.br

Milhares de livros grátis para download.

ads:

___________________________________________________________________

Dedico este trabalho à minha mãe Nadia, ao meu pai Brito, ao meu irmão Adriano à

minha irmã Letícia, aos meus sobrinhos Gabriel e Luísa, e a minha esposa Juliana,

pela compreensão, força e incentivo aos estudos em mais esta etapa da minha vida.

AGRADECIMENTOS

À DEUS, pela saúde e sabedoria concedida em todas as etapas da minha vida.

Ao professor do LaMEM/SET, e amigo Dr. Carlito Calil Junior, pela orientação nesse

trabalho, e pelos anos de companheirismo.

À Montana Química, pelo apoio financeiro, sem o qual esta pesquisa não poderia ter sido

realizada, e aos funcionários que colaboraram direta ou indiretamente nas minhas

pesquisas, em especial o diretor comercial Rogildo Gallo, o gerente comercial Humberto

Tufolo Netto, o consultor técnico Dr. Ennio Silva Lepage, o supervisor comercial Silvio José

de Lima e a secretária Dalva Oliveira.

Aos professores do LaMEM/SET, Dr. Antônio Alves Dias, Dr. Francisco Antônio Rocco Lahr,

e do SET, Dr. José Samuel Giongo e Dr. Libânio Miranda Pinheiro pela amizade e pelas

disciplinas ministradas, em que muito me dediquei.

A toda equipe de funcionários e pesquisadores do Laboratório de Madeira e Estruturas de

Madeira e do Departamento de Engenharia de Estruturas, pelo profissionalismo e pela

amizade, e que de alguma maneira, contribuíram para a realização dessa conquista.

Ao profissional e amigo, Arquiteto Dennis Deffense da Usina de Preservação de Madeira

Tramasul, que contribuiu com as coletas de dados e fotos das obras de sua autoria, em

Campo Grande (MS).

Ao arquiteto André Costa que colaborou com as informações e fotos das obras de sua

autoria, em Campo Grande (MS).

Ao eng°. civil Alan Dias, da Callia Estruturas de Madeira, de São Paulo (SP), que colaborou

com as informações dos dados da ficha técnica do projeto da torre de sua autoria.

Ao profissional engenheiro civil Luiz Fernando Bressan, da empresa IRPA em São Carlos

(SP), que contribuiu com o fornecimento de materiais.

Ao proprietário Sr. Valdecyr Milton Pozzae e aos funcionários da Usina de Preservação de

Madeira Petras, em Ivaté (PR), que colaboraram com a autorização de fotos da usina e com

informações dos processos de tratamento da madeira utilizados na empresa.

Aos professores da PUC-Minas de Poços de Caldas, M.Sc. Paulo Cesar Domingues e

M.Sc. Silvete Mari Soares, que acreditaram no meu potencial e apoiaram para o ingresso no

curso de mestrado.

Ao Eng. Milton Malheiros Filho, gerente comercial da Gang-nail, por colaborar com

informações técnicas sobre as conexões G-NIAL para madeira roliça.

Aos amigos Don Duane Williams, idealizador do projeto do Parque Ambiental ALCOA -

Poços de Caldas, e ao coordenador Paulo Fernando Junqueira, pela colaboração.

“A toda ação há sempre uma reação oposta e de igual intensidade”

ISAAC NEWTON

RESUMO

BRITO, Leandro Dussarrat (2010). Recomendações para o Projeto e Construção de

Estruturas com Peças Roliças de Madeira de Reflorestamento. Dissertação

(Mestrado) – Departamento de Engenharia de Estruturas, Escola de Engenharia de

São Carlos, Universidade de São Paulo, São Carlos, 2010.

Este trabalho tem por finalidade a proposta de um manual com recomendações para

o projeto e construção de estruturas com peças roliças de madeira tratada, oriunda

de madeiras de reflorestamento no Brasil. Para isso foram realizados estudos

teóricos e experimentais de elementos estruturais e de ligações em madeiras

utilizando peças roliças. Foram classificadas e caracterizadas peças roliças

estruturais de madeira, visualmente e mecanicamente, e apresentados diretrizes de

projetos de pontes e de galpões com sistemas estruturais e construtivos em peças

roliças de madeira de reflorestamento. Os resultados serão compilados em um

manual de projeto e construção de estruturas de madeira utilizando peças roliças. O

estudo teve, além disso, o objetivo de divulgar, por meio de catalogações em 124

fichas técnicas, alternativas na área de estruturas e na construção civil, utilizando

madeiras com peças roliças, tais como estacas de fundações, passarelas, pontes,

quiosques, galpões rurais, edificações residenciais, estabelecimentos comerciais,

hotelarias, igrejas, instituições de ensino, sedes de parques ecológios e ambientais,

estruturas de locais de eventos, coberturas especiais, estruturas de arquibancadas,

parques turísticos e com brinquedos infantis, terminal de aeroporto, torres de

observação, estruturas provisórias de cimbramentos para formas de estruturas de

concreto, defensas de rodovias, barreiras acústicas, entre outros, construídos no

Brasil e no exterior. Estes sistemas estruturais proporcionam a economia e

favorecem o meio ambiente de forma sustentável, e principalmente promovendo o

ciclo de geração das novas florestas, imprescindíveis para o seqüestro de carbono.

Palavras-chave: Estruturas de Madeira; Sistemas Estruturais e Construtivos;

Ligações entre Elementos Estruturais; Peças Roliças de Madeira Tratada;

Construções Sustentáveis.

ABSTRACT

BRITO, Leandro Dussarrat (2010). Recommendations for Design and Construction of

Structures with Roundwood from Tree Farms. Thesis (MA) - Department of Structural

Engineering, School of Engineering of São Carlos, Universidade de São Paulo, São

Carlos, 2010.

The object of this work is to propose the draft for a handbook with recommendations

for the design and construction of structures using treated roundwood originating

from forest farming in Brazil. Roundwood structures were classified and

characterized visually and mechanically. Guidelines were presented for the design of

bridges and barns with structural and building systems using roundwood timber

harvested from reforestation projects. Results will be compiled into a manual of

design and construction of timber structures using roundwood. The study also had

the purpose to publicize through the cataloging in 124 fact sheets of the alternatives

for wooden structures in civil construction work with roundwood, such as poles for

foundation piling, walkways, bridges, kiosks, farm barns, residential housing,

business stores, hotels, churches, schools, ecological and environmental parks,

structures for public shows and events, special covered structures, bleachers, tourist

parks and playgrounds, airport terminal, observation towers, forming wood for

concrete structures, highway barriers, noise barriers, among others, to be built in

Brazil and abroad. These systems provide financial savings and are good for the

environment in a sustainable manner, especially by promoting the cycle of generation

of new forests that are crucial for carbon sequestration.

Keywords: Wood Structures; Structural Systems and Constructions; Linkages

between Structural Elements; Roundwood from Treated Timber, Sustainable

Buildings and Constructions.

LISTA DE ABREVIATURAS E SIGLAS

ABNT - Associação Brasileira de Normas Técnicas

ABPM - Associação Brasileira de Preservadores de Madeira

ABRAF - Associação Brasileira de Produtores de Florestas Plantadas

ANSI - American National Standards Institute

ASTM - American Society for Testing Materials

BCE - Beaudette Consulting Engineers Inc.

CCA - Cobre Cromo Arsênio

CCB - Cobre Cromo Boro

CP - Corpo-de-prova

CPs - Corpos-de-prova

EBRAMEM - Encontro Brasileiro da Madeira e das Estruturas de Madeira

EC5 - Eurocode 5

EESC - Escola de Engenharia de São Carlos

ELS - Estado Limite de Serviço

ELU - Estado Limite Último

EPFL - École Polytechnique Féderale de Lausanne

FAO - Food and Agriculture Organization of the United Nations

FPL - Forest Products Laboratory

IBAMA - Instituto Brasileiro de Aparo ao Meio Ambiente

IBDF - Instituto Brasileiro de Desenvolvimento Florestal

IBRAMEM - Instituto Brasileiro da Madeira e das Estruturas de Madeira

INMET - Instituto Nacional de Meteorologia

IPT - Instituto de Pesquisas Tecnológicas do Estado de São Paulo

LaMEM - Laboratório de Madeiras e de Estruturas de Madeira

LPF - Laboratório de Pesquisas Florestais

LPSA - Light Post-tensioned Segmented Arch

MEL - Método dos Estados Limites

NBR - Norma Brasileira Registrada

PDA - Pile Driving Analyser

SET - Departamento de Engenharia de Estruturas

STCP - Engenharia de Projetos Ltda.

UPM - Usina de Preservação de Madeira

USDA - United States Department of Agriculture

USP - Universidade de São Paulo

LISTA DE SÍMBOLOS

Letras romanas maiúsculas

A - Área da seção transversal; linha de afloramento, ponto de superfície do poste na seção

superior do engastamento; linha de afloramento, ponto médio na seção superior do

engastamento

B - topo do poste, aresta; topo do poste, ponto médio

C - circunferência na seção de engastamento; comprimento de barras de aço; classe de

resistência da madeira; centro; nomenclatura de coluna

CG - Centro de Gravidade

máx

curvatura máxima

Dióxido de Carbono

CV - coeficiente de variação

D - é o diâmetro do topo ou da base para determinar abertura de racha; amortecimento;

diâmetro do furo da broca de fundação; diâmetro inicial estimado da viga roliça de madeira

mím

diâmetro mínimo

Diâmetro da seção média das partes sinuosas

E -

módulo de elasticidade; módulo de deformação longitudinal.

módulo de elasticidade secante à compressão do concreto, NBR 6118:2003

- m

ódulo de elasticidade longitudinal pelo ensaio de compressão paralelo às fibras

)

- módulo de elasticidade à flexão longitudinal da placa ortotrópica equivalente

)

- módulo de elasticidade à flexão transversal da placa ortotrópica equivalente

= E

M,ef -

módulo de elasticidade à flexão efetivo da madeira

F - ações (em geral); forças (em geral)

força de empuxo ativo

valor de cálculo das ações

força de euler

valor característico das ações

força de empuxo passivo

força de ação do vento

G -

ação permanente; módulo de deformação transversal

valor de cálculo da ação permanente

valor característico da ação permanente

)

módulo de elasticidade à torção da placa ortotrópica equivalente

GPa -

Giga Pascal

H -

altura

máx

altura máxima

comprimento útil do poste (altura total descontada da área de engastamento e aplicação

da carga)

Hz -

Hertz

I -

momento de inércia

K -

constante; rigidez da mola; módulo de deslizamento da ligação

parâmetro de flambagem da barra em função das vinculações impostas nas

extremidades

ser

módulo de deslizamento da ligação para verificar o estado limite de serviço

u -

módulo de deslizamento da ligação para verificar os estado limite útimo

L -

vão; comprimento (em substituição a l para evitar confusão com o número 1)

L/d -

relação vão pelo diâmetro

comprimento médio

comprimento de flambagem da barra

M -

momento (em geral, momento fletor); massa da mola

momento de cálculo

momento característico devido à carga permanente

Lg,k

momento fletor máximo longitudinal devido à carga permanente da pavimentação

asfáltica

Lq,k

momento fletor máximo longitudinal devido à carga acidental

momento característico devido à carga acidental

r,d

momento resistente de cálculo

T1q,k

momento fletor máximo positivo transversal devido à carga acidental

T2q,k

momento fletor máximo negativo transversal devido à carga acidental

x,d

momento de cálculo em relação ao eixo x

momento de cálculo devido à carga permanente

momento de cálculo devido à carga variável

MOE -

Módulo de elasticidade longitudinal obtido no ensaio à flexão

MOR -

Módulo de resistência obtido no ensaio à flexão

MPa -

Mega Pascal

N -

força normal (N

, N

); Newton

Força Normal de cálculo

P -

carga de ruptura; carga concentrada; perímetro

força de estação igual a zero

Q -

carga concentrada de ação variável

g,k

cortante máxima devido à carga permanente

q,k

cortante máxima devido à carga acidental

valor de cálculo da resistência; reação de apoio de cálculo

g,k

reação de apoio devido à carga permanente

q,k

reação de apoio devido à carga acidental

S -

comprimento do trecho onde existe sinuosidade; momento estático

valor de cálculo da solicitação

- fator probabilístico da NBR 6123:1988

U - umidade

amb

- umidade relativa do ambiente

- umidade de equilíbrio da madeira

V -

cortante; velocidade de deformação

cortante de cálculo

cortante característica devido à carga permanente

cortante característica devido à carga acidental

y,d

cortante de cálculo em relação ao eixo y

velocidade básica conforme a NBR 6123:1988

valor de cálculo da amostra

- valor característico da amostra

- valor médio da amostra

W -

carga do vento, módulo de resistência à flexão; massa da viga

Letras romanas minúsculas

a -

comprimento

b -

largura

c - conicidade; circunferência no ponto de aplicação de carga

cm -

centímetro

cm/m -

centímetro por metro

cm/min

–

centímetro por minuto

d -

diâmetro; desvio entre eixos

daN -

deca Newton

base

é o diâmetro da base das peças roliças de madeira com seção variável, calculado em

função do comprimento da circunferência na base do poste

é o diâmetro equivalente de cálculo das peças roliças de madeira com seção variável,

situado à L/3 da extremidade mais delgada da peça, desde que

2eq

d5,1d ⋅

≤

eq,c

- corresponde ao diâmetro equivalente da coluna

eq,v

- corresponde ao diâmetro equivalente da viga

eq,t

- corresponde ao diâmetro equivalente da terça

diâmetro médio das peças roliças de madeira com seção variável, calculado em função

do comprimento da circunferência da tora em (L/2)

máx

corresponde ao diâmetro máximo (base da peça roliça)

mín

- corresponde ao diâmetro mínimo (topo da peça roliça)

dp -

distância entre pórticos

topo

é o diâmetro do topo das peças roliças de madeira com seção variável, calculado em

função do comprimento da circunferência no topo do poste

dt -

variação em relação ao tempo

dx -

variação em relação à coordenada x

é o diâmetro da base das peças roliças de madeira com seção variável, calculado em

função do comprimento da circunferência na base do poste (maior diâmetro da peça), alguns

autores o denominam como

máx

é o diâmetro do topo das peças roliças de madeira com seção variável, calculado em

função do comprimento da circunferência no topo do poste (menor diâmetro da peça), alguns

autores o denominam como

mín

e -

excentricidade; comprimento de engastamento

excentricidade acidental mínima

excentricidade suplementar de primeira ordem que representa a fluência da madeira

excentricidade de cálculo

excentricidade de primeira ordem decorrente da situação de projeto

1,ef -

excentricidade efetiva de primeira ordem

f -

abertura da racha

resistência à compressão paralela às fibras

c0,d

resistência de cálculo à compressão paralela às fibras

c0,k

resistência característica à compressão paralela às fibras

ck,28

resistência à compressão característica do concreto aos 28 dias

freqüência de ressonância

resistência ao cisalhamento

resistência ao cisalhamento paralelo às fibras

v0,d

resistência de cálculo ao cisalhamento paralelo às fibras

yk -

resistência característica de escoamento do aço

g -

aceleração da gravidade de 9,8 m/s2; carga distribuída permanente

h -

altura

ha -

hectare

braço de alavanca

- altura da cobertura

i -

raio de giração

mim

raio de giração mínimo

kg -

quilograma

kgf -

quilograma força (MKS)

kg/m³ -

quilogramas por metro cúbico

mod

coeficiente de modificação

mod,1

- leva em conta a classe de carregamento e o tipo de material empregado conforme

apresentado na tabela 6.4

mod,2

leva em conta a classe de umidade, que pode ser analisado conforme o mapa da

figura 6.7 e o tipo de material empregado na tabela 6.5

mod,3

leva em conta a categoria da madeira utilizada

kN -

quilo Newton

- vão; comprimento; (pode ser substituído por L para evitar confusão com o número 1)

- metro

- milímetros

mm/h

- milímetros por hora

n -

número de corpos-de-prova da amostra ensaiados

número de vigas de madeira roliça

q -

carga acidental distribuída

t -

tempo de aplicação da força; espessura de elementos delgados

espessura da placa equivalente

g,k

flecha máxima característica, devido à carga permanente

Lim

deslocamento limite

deslocamento em relação ao eixo y

- coordenada longitudinal

y -

posição linha neutra

Letras gregas minúsculas

(alfa) – ângulo; coeficiente

(beta) – ângulo; coeficiente, razão

(gama)

coeficiente de segurança; peso específico; (pode ser substituído por g);

deformação tangencial específica

coeficiente de majoração das ações permanentes

coeficiente de majoração das ações variáveis

coeficiente de minoração da resistência da madeira

- coeficiente de minoração da resistência da madeira à compressão paralela às fibras

- coeficiente de minoração da resistência da madeira à tração paralela às fibras

- coeficiente de minoração da resistência da madeira ao cisalhamento paralelo às fibras

(delta) – coeficiente de variação

g,k

- flecha máxima devido à carga permanente

q,k

- flecha máxima devido à carga acidental

λ (lambda)

- índice de esbeltez

= L

(pi) - emprego matemático ~ 3,1416

(ro) - massa específica (densidade)

12%

- massa específica a 12% de umidade

σ (

sigma) - tensão normal

(σ

,σ

, σ

)

σ -

limite de resistência da madeira na seção de engastamento

- tensão normal de cálculo

- tensão máxima de cálculo devido à componente de flexão

Mx,d

- tensão máxima de cálculo devido à componente de flexão, em relação ao eixo x

1wg,k

tensão normal máxima de compressão característica na face superior da viga de

madeira roliça, devido à carga permanente, no instante inicial com concreto fresco

2wg,k

tensão normal máxima de tração característica na face inferior da viga de madeira

roliça, devido à carga permanente, no instante inicial com concreto fresco

(tau) - tensão tangencial

(τ

, τ

)

tensão tangencial de cálculo

(omega) - freqüência de estação igual a zero

ϕ -

coeficiente de impacto vertical

(fi) - diâmetro de barras de aço

# -

espessura de chapa de aço

SUMÁRIO

1 INTRODUÇÃO ...................................................................................................27

1.1 J

USTIFICATIVA ................................................................................................28

1.2 O

BJETIVO.......................................................................................................28

1.3 N

ORMAS TÉCNICAS .........................................................................................29

1.4 C

LASSIFICAÇÃO DAS ÁRVORES.........................................................................30

1.5 F

ASES DE CRESCIMENTO DA ÁRVORE................................................................31

1.6 E

VOLUÇÃO DAS FLORESTAS PLANTADAS DE EUCALIPTO E PINUS NO BRASIL ........32

1.7 P

RINCIPAIS CARACTERÍSTICAS .........................................................................34

2 CLASSIFICAÇÃO E CARACTERIZAÇÃO ESTRUTURAL ...............................37

2.1 C

LASSIFICAÇÃO ESTRUTURAL ..........................................................................37

2.1.1 Classificação visual ...............................................................................38

2.1.1.1 Curvatura............................................................................................40

2.1.1.2 Sinuosidade........................................................................................41

2.1.1.3 Fendas ...............................................................................................42

2.1.1.4 Rachas ...............................................................................................43

2.1.1.5 Nós ou cordões ..................................................................................43

2.1.1.6 Veios inclinados ou espiralados .........................................................44

2.1.1.7 Razão crescimento nas coníferas ......................................................45

2.1.1.8 Abertura entre os anéis de crescimento.............................................46

2.1.2 Classificação mecânica .........................................................................46

2.1.2.1 Ensaio estático ...................................................................................47

2.1.2.2 Ensaio pela vibração transversal........................................................51

2.2 C

ARACTERIZAÇÃO ESTRUTURAL.......................................................................53

2.2.1 Ensaios à compressão de peças roliças estruturais..............................53

2.2.3 Ensaios de peças roliças estruturais realizados no LaMEM..................54

2.2.3.1 Caracterização da espécie de Eucalipto Alba (d

=7cm) ....................55

2.2.3.2 Caracterização da espécie de Eucalipto Alba (d

=7,5cm) .................56

2.2.3.3 Classificação da espécie de Eucalipto Citriodora (d

=7cm)...............56

2.2.3.4 Caracterização da espécie de Eucalipto Citriodora (d

=26,4cm).......58

2.2.3.5 Classificação da espécie de Eucalipto Citriodora (d

=34,3cm)..........59

2.2.3.6 Caracterização da espécie de Pinus Oocarpa (d

=42cm) .................60

2.2.3.7 Caracterização da espécie de Eucalipto Camaldulensis ................... 60

2.2.3.8 Caracterização da espécie de Eucalipto Cloeziana........................... 64

3 DURABILIDADE E TRATAMENTO DA MADEIRA........................................... 65

3.1 D

ETERIORAÇÃO DA MADEIRA ........................................................................... 66

3.2 S

ISTEMA DE CLASSES DE USO E PRESERVAÇÃO DA MADEIRA ............................. 70

3.2.1 Sistema de Classe de Uso.................................................................... 71

3.2.2 Seleção da espécie da madeira............................................................ 73

3.2.3 Quanto ao uso e tratamento de madeiras de reflorestamento .............. 73

3.2.4 Escolha do método de tratamento e do produto preservativo............... 75

3.2.4.1 Produtos preservativos ...................................................................... 76

3.2.4.2 Métodos de tratamento...................................................................... 77

3.2.4.3 Penetração e retenção do produto preservativo ................................ 78

3.2.4.4 Precauções gerais ............................................................................. 80

3.3 S

ECAGEM DA MADEIRA.................................................................................... 81

4 LIGAÇÕES ........................................................................................................ 83

4.1 L

IGAÇÕES POR ENTALHES ............................................................................... 85

4.2 L

IGAÇÕES COM CAVILHAS DE MADEIRA ............................................................. 85

4.3 L

IGAÇÕES COM BARRAS ROSQUEADAS, ARRUELAS E PORCAS............................. 86

4.4 L

IGAÇÕES COM BARRA ROSQUEADA E PINO METÁLICO (DOWEL-NUT)................... 87

4.5 L

IGAÇÕES COM CHAPAS METÁLICAS EXTERNAS PARAFUSADAS ........................... 88

4.6 L

IGAÇÕES COM CHAPAS METÁLICAS INTERNAS PARAFUSADAS ............................ 89

4.7 L

IGAÇÕES COM CONSOLES METÁLICOS PERFURADOS E PARAFUSADOS ............... 90

4.8 L

IGAÇÕES COM CHAPAS METÁLICAS GALVANIZADAS PERFURADAS E PREGADAS ... 90

4.9 C

HAPAS METÁLICAS GALVANIZADAS COM DENTES ESTAMPADOS ......................... 92

4.10 L

IGAÇÕES PARA NÓS DE TRELIÇAS ESPACIAIS ................................................... 93

4.11 L

IGAÇÕES COM CINTAS METÁLICAS ENTRELAÇADAS........................................... 96

4.12 L

IGAÇÕES COM ANÉIS, BARRAS DE AÇO, ARRUELAS E PORCAS............................ 97

4.13 L

IGAÇÕES COM CONECTORES DE AÇO PARA ESTRUTURAS MISTAS .................... 101

4.14 L

IGAÇÕES NA INTERFACE DA ESTRUTURA DE MADEIRA COM A ALVENARIA .......... 101

4.15 L

IGAÇÕES DE SISTEMAS PARA CONSTRUÇÕES DE PAREDES AUTOPORTANTES.... 102

4.16 L

IGAÇÕES EM PEÇAS COMPRIMIDAS ............................................................... 102

4.17 L

IGAÇÕES NAS BASES DAS COLUNAS.............................................................. 105

5 SISTEMAS ESTRUTURAIS E CONSTRUTIVOS ............................................112

5.1 P

OSTES DE LINHA DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA ..............................112

5.2 E

DIFICAÇÕES RURAIS ....................................................................................113

5.3 F

UNDAÇÕES COM ESTACAS DE MADEIRA ROLIÇA..............................................114

5.4 S

ISTEMAS ESTRUTURAIS DE MUROS DE CONTENÇÕES DE TERRA .......................116

5.5 S

ISTEMAS ESTRUTURAIS E CONSTRUTIVOS DE BARREIRAS ACÚSTICAS...............117

5.6 S

ISTEMAS ESTRUTURAIS DE DEFENSAS...........................................................118

5.7 S

ISTEMAS ESTRUTURAIS E CONSTRUTIVOS DE PONTES E PASSARELAS ..............120

5.7.1 Pontes compostas por vigas................................................................121

5.7.2 Pontes compostas por vigas treliçadas ...............................................123

5.7.3 Pontes compostas por pórticos............................................................124

5.7.4 Pontes em placas mistas de madeira roliça e concreto armado..........125

5.7.5 Pontes pênseis ....................................................................................127

5.7.6 Passarelas estaiadas...........................................................................129

5.7.7 Passarelas compostas por pórticos e treliças......................................130

5.7.8 Passarelas rainbow bridge ..................................................................131

5.8 S

ISTEMAS ESTRUTURAIS E CONSTRUTIVOS DE EDIFICAÇÕES .............................132

5.8.1 Sistemas estruturais de viga-coluna para edificações.........................133

5.8.2 Sistemas estruturais de pórticos para edificações...............................135

5.8.3 Sistemas estruturais compostos por painéis de paredes autoportantes....

..............................................................................................................138

5.9 S

ISTEMAS ESTRUTURAIS E CONSTRUTIVOS DE COBERTURAS.............................140

5.9.1 Coberturas compostas por treliças planas...........................................140

5.9.2 Coberturas compostas por tensoestruturas.........................................141

5.9.3 Coberturas compostas por treliças espaciais (tridimensionais) ...........141

5.9.4 Coberturas do tipo parabolóide hiperbólica .........................................142

5.9.5 Coberturas de pontos de ônibus de linhas urbanas.............................142

5.10 S

ISTEMAS ESTRUTURAIS E CONSTRUTIVOS DE TORRES ....................................143

5.10.1 Torres compostas por estruturas em treliças.......................................143

5.10.1.1 Torre de diagonal única, parafusada ou pregada (a)...........................144

5.10.1.2 Torre de diagonais cruzadas, parafusadas ou pregadas (b) ...............144

5.10.1.3 Torre com semi-diagonais dispostas em forma de triângulo equilátero

com as bases horizontais (c) ............................................................................145

5.10.1.4 Torre com diagonais em losango (d)................................................... 145

5.10.1.5 Torre treliçada estaiada (e) ................................................................. 146

5.11 S

ISTEMAS ESTRUTURAIS DE CIMBRAMENTOS .................................................. 146

6 CRITÉRIOS DE DIMENSIONAMENTO ........................................................... 149

6.1 C

LASSIFICAÇÃO GEOMÉTRICA DOS ELEMENTOS ESTRUTURAIS.......................... 149

6.1.1 Elementos estruturais ......................................................................... 149

6.1.1.1 Elementos estruturais lineares (estruturas reticuladas) ................... 149

6.1.1.2 Elementos estruturais de superfície (estruturas laminares) ............. 150

6.1.1.3 Elementos estruturais de volume (estruturas volumétricas) ............ 151

6.2 C

RITÉRIOS PARA O DIMENSIONAMENTO .......................................................... 151

6.2.1 Propriedades de Resistência e Rigidez .............................................. 152

6.2.2 Propriedades a serem consideradas no Projeto Estrutural ................. 153

6.2.3 Critério de cálculo para o dimensionamento da seção da peça roliça 157

6.2.4 Propriedades geométricas da seção transversal de peças roliças...... 158

6.2.5 Limites de Esbeltez para peças de madeira ....................................... 163

6.2.6 Peças submetidas à flexão ................................................................. 163

6.3 E

XEMPLOS DE APLICAÇÃO............................................................................. 165

6.3.1 Exemplo de peça roliça solicitada por compressão axial .................... 165

6.3.2 Exemplo de uma terça de madeira roliça de seção variável ............... 173

7 DIRETRIZES PARA PROJETO....................................................................... 176

7.1 P

ONTE EM VIGAS COM PEÇAS ROLIÇAS DE MADEIRA......................................... 176

7.1.1 Esquema geral da ponte ..................................................................... 177

7.1.2 Hipóteses de cálculo ........................................................................... 178

7.1.3 Etapas de dimensionamento............................................................... 179

7.1.4 Tabelas práticas de pré-dimensionamento ......................................... 185

7.1.5 Recomendações construtivas ............................................................. 186

7.2 P

ONTE EM PLACA MISTA DE MADEIRA ROLIÇA E CONCRETO ARMADO ................. 187

7.2.1 Esquema geral da ponte ..................................................................... 188

7.2.2 Hipóteses de cálculo ........................................................................... 189

7.2.3 Etapas de dimensionamento............................................................... 190

7.2.4 Tabela prática de pré-dimensionamento............................................. 198

7.2.5 Recomendações construtivas ............................................................. 198

7.3 P

ROJETO DE GALPÃO TIPO PÓRTICO RÍGIDO.................................................... 199

7.3.1 Esquema geral do modelo de galpão tipo pórtico rígido......................199

7.3.2 Hipóteses de cálculo............................................................................204

7.3.3 Etapas de dimensionamento ...............................................................205

7.3.4 Tabelas práticas de pré-dimensionamento..........................................209

7.3.5 Recomendações construtivas..............................................................214

8 CONCLUSÕES ................................................................................................215

9 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS ................................................................216

10 ANEXO: FICHAS TÉCNICAS DE PROJETOS E CONSTRUÇÕES ............227

1 INTRODUÇÃO

A utilização de elementos estruturais de madeira no Brasil tem crescido ao longo dos

últimos anos em virtude das pesquisas realizadas, no sentido de torná-la um material

mais competitivo com relação a outros materiais empregados com função estrutural,

tais como o aço e o concreto. A madeira é abundante, versátil e facilmente obtida.

Sem ela, a civilização como conhecemos teria sido impossível. Quase metade da

área do Brasil é coberta por floresta. Se tecnologicamente manipulada e protegida

de desastres naturais causados por fogo, erosões, insetos e doenças, as florestas

irão garantir condições de sobrevivência para as gerações futuras.

O plantio e o abate de árvores reflorestadas são efetuados em processo de ciclo de

regeneração. Conforme as árvores mais velhas são retiradas, elas são substituídas

por árvores novas para reabastecer a oferta de madeira para as gerações futuras. O

ciclo de regeneração, pode facilmente superar o volume que está sendo utilizado,

garantindo a sustentabilidade.

Há a necessidade de se desenvolver estudos para encontrar alternativas de

materiais viáveis economicamente e que atendam os requisitos da construção

sustentável. As construções com peças roliças de madeira, usada em construções

civis, construções rurais, pontes, passarelas, defensas e postes de linha de

transmissão de energia elétrica, aparecem como opção a este grande desafio por

conciliar aspectos de sustentabilidade social, econômica e ambiental.

Embora a madeira seja suscetível ao apodrecimento e ao ataque de insetos sob

condições específicas, ela é um material muito durável quando utilizada com

tecnologia, pois pode ser efetivamente protegida contra deterioração por período de

50 anos ou mais. Além disso, a madeira tratada com preservativos requer pouca

manutenção e pinturas.

Neste estudo, são abordados, as principais características de Madeiras de

reflorestamento com Peças Roliças Tratadas, os principais tipos de caracterização,

classificações, propriedades de resistência e elasticidade, e as classes de

tratamento de preservação da madeira, para garantir o aumento da vida útil das

estruturas. Também são apresentados os principais tipos de ligações usuais entre os

elementos estruturais com peças roliças. E por fim, são apresentados por meio de

catalogações em 124 fichas técnicas, possíveis alternativas na área de estruturas e

na construção civil, de sistemas estruturais e construtivos utilizando madeiras com

peças roliças, tais como estacas de fundações, passarelas, pontes, quiosques,

galpões rurais, edificações residenciais, estabelecimentos comerciais, hotelarias,

igrejas, instituições de ensino, sedes de parques ecológios e ambientais, estruturas

de locais de eventos, coberturas especiais, estruturas de arquibancadas, parques

turísticos e com brinquedos infantis, terminal de aeroporto, torres de observação,

estruturas provisórias de cimbramentos para formas de estruturas de concreto,

defensas de rodovias, barreiras acústicas, entre outros, construídos no Brasil e no

exterior.

1.1 JUSTIFICATIVA

Grande parte das construções com peças roliças de madeira no Brasil não são

projetadas e construídas por técnicos e construtores especializados em madeiras.

Isso resulta em estruturas caras, inseguras e de baixa durabilidade refletindo num

quadro negativo no uso da madeira como um material estrutural. A utilização

tecnológica da madeira como material para a construção civil apresenta inúmeras

vantagens, por mais que ainda persista a equivocada idéia de que a madeira tem

pequena vida útil. A resistência da madeira roliça, baixo peso, baixo consumo

energético para processamento, sua disponibilidade e seu fácil manuseio fazem com

que ela se torne um material altamente competitivo e sustentável. A baixa densidade

da madeira, se comparada com outros materiais, traz um alívio às estruturas de

fundações assim como sua resistência faz com que as estruturas sejam mais

esbeltas. Ela é capaz de suportar sobrecargas de curta duração sem efeitos nocivos.

Sua disponibilidade, baixo consumo energético e fácil manuseio fazem com que os

custos sejam reduzidos, que seja desnecessária o emprego de mão-de-obra

altamente especializada e a execução de sua construção seja efetivamente rápida.

1.2 OBJETIVO

Este trabalho tem como objetivo a apresentação de recomendações para o “Manual

de Projeto e Construção de Estruturas com Peças Roliças de Madeira de

Reflorestamento”, a fim de oferecer a estudantes e profissionais das áreas de

Engenharia Civil e Arquitetura informações tecnológicas para projeto e construção

de diversos sistemas estruturais e construtivos utilizando peças roliças de madeira.

1.3 NORMAS TÉCNICAS

As normas técnicas referentes às especificações tem o intuito de fornecer uma base

comum para a comunicação entre compradores e produtores de madeiras roliças de

reflorestamento. Já as normas de tratamento para preservação e conservação,

servem de subsídios para garantir o uso adequado do tratamento químico da

madeira para assegurar a durabilidade. As normas de projeto oferecem

procedimentos para que os projetistas possam promover a imagem dos elementos

estruturais de engenharia e assegurar uma boa performance com o tempo,

garantindo a segurança e durabilidade de acordo com o sistema estrutural envolvido.

Na América do norte, as referências normativas mais utilizadas para madeira roliça

são publicadas pela American Society for Testing Materials (ASTM):

- ASTM D2899, Standard methods for establishing design stress for round timber

piles;

- ASTM D25-99 (2005), Standard especification for round timber piles;

- ASTM D3200-94, Method for establishing recommended design stress for round

timber construction poles;

- ASTM D3957-80, Establishing stress grade for structural members in log buildings.

- ASTM D198-97. Standard Test Methods of Static Tests of Lumber in Structural

Sizes.

Também são utilizadas normas da American National Standards Institute (ANSI):

- ANSI O5.1-1992, American national standard for wood poles: specification and

dimensions;

- ANSI C2, National electric safety code, Institute of Electrical and Electronics

Engineers.

Segundo WOLF e HERNANDEZ (1999), dentre essas a ASTM 25-98 e ANSI O5

publicaram especificações de madeira roliça, recomendando requisitos mínimos de

qualidade e classificações de tamanho para aplicações em fundações e postes

respectivamente.

Já, no Brasil, pesquisas com madeira roliça, são estudos ainda recentes, não

existindo uma norma específica para projetos e construções com peças roliças de

madeira de reflorestamento. No entanto, as referências normativas existentes para

madeira roliça, publicadas na ABNT, Associação Brasileira de Normas Técnicas,

são:

- ABNT, NBR 6231:1980 - Postes de madeira - Resistência à flexão – Método de

ensaio;

- ABNT, NBR 6232:1973 - Penetração e retenção de preservativo em postes de

madeira;

- ABNT, NBR 8456:1984 - Postes de eucalipto preservado para redes de distribuição

de energia elétrica – Especificação;

ABNT, NBR 8457:1984 - Postes de eucalipto preservado para redes de distribuição

de energia elétrica – Dimensões;

- ABNT, NBR 7190:1997 – Projeto de estruturas de madeira. Esta norma está

fundamentada essencialmente às madeiras serradas em geral. Porém é válida para

o dimensionamento das peças roliças de madeira de seção variável, com indicativos

especiais, no item 7.2.8 para o critério de cálculo do diâmetro equivalente (d

1.4 CLASSIFICAÇÃO DAS ÁRVORES

Botanicamente as árvores são classificadas como Fanerogamas, que constituem um

grupo de plantas superiores, de elevada complexidade anatômica e fisiológica. O

grupo das Fanerogamas se subdivide em Gimnospermas e Angiospermas, CALIL et

al (2009).

Dentro do grupo das Gimnospermas destacam-se as Coníferas, conhecidas

internacionalmente como madeiras moles ou

“softwoods”. Constituem

principalmente no hemisfério norte por grandes florestas e fornecem madeiras das

mais empregadas na indústria e na construção civil. Na América do Sul destacam-se

os Pinus e a Araucária.

O grupo das Angiospermas se divide em duas categorias: Monocotiledônias e

Dicotiledôneas.

Na categoria das Monocotiledôneas encontram-se as palmas e gramíneas. As

palmas são madeiras que não apresentam boa durabilidade, mas podem ser

utilizadas de modo satisfatório em estruturas temporárias, como escoramentos e

cimbramentos. Nas gramíneas destaca-se o bambu, que não é madeira no sentido

usual da palavra, mas tendo em vista a sua boa resistência mecânica associada à

sua baixa densidade, presta-se para a construção leve.

Já as Dicotiledôneas são usualmente designadas como madeira dura ou

“hardwoods”. Nesta categoria encontram-se as principais espécies utilizadas na

construção civil no Brasil, atualmente, CALIL et al (2009).

1.5 FASES DE CRESCIMENTO DA ÁRVORE

O crescimento principal da árvore ocorre verticalmente. Esse crescimento é

contínuo, apresentando variações em função das condições climáticas e da espécie

da madeira. Além desse crescimento vertical, ocorre também um aumento do

diâmetro do tronco devido ao crescimento das camadas periféricas responsável pelo

crescimento horizontal (câmbio), CALIL et al (2009). No corte transversal de um

tronco de árvore estas camadas aparecem, anualmente, como anéis de crescimento.

Em cada anel, existe uma madeira mais clara, que é menos densa e resistente,

proveniente do crescimento mais acelerado que ocorre na primavera/verão, ao

contrário da madeira de outono/inverno. Como pode ser observado na figura 1.1,

esta diferença é mais pronunciada para a conífera, por ser proveniente de regiões

nas quais as diferenças entre as estações do ano são bem pronunciadas. Nesta

figura, também pode ser observado, que o cerne, região mais escura formada pelo

depósito de substâncias ao longo da vida da árvore, é mais pronunciado no caso

das dicotiledôneas (folhosas).

(a) conífera (b) dicotiledônea (folhosa)

Figura 1.1 - Exemplos de seções transversais de troncos de árvore. Fonte: CALIL et al (2009).

A figura 1.2 mostra as diversas camadas constituintes da seção transversal, do

ponto de vista macroscópico.

Figura 1.2 - Elementos macroscópicos da seção de uma árvore (fonte: RITTER, 1990).

Podem ser observadas as seguintes características: medula, que é a madeira

proveniente da fase inicial do crescimento da árvore, geralmente a madeira mais

fraca ou defeituosa; lenho, formado pelos anéis de crescimento, se apresentando

recoberto por um tecido especial chamado casca; entre a casca e o lenho existe

uma camada extremamente delgada, aparentemente fluida, denominada câmbio.

A seiva bruta, retirada do solo, sobe pela camada periférica do lenho, o alburno, até

as folhas, onde se processa a fotossíntese produzindo a seiva elaborada que desce

pela parte interna da casca, o floema, até as raízes. Parte desta seiva elaborada é

conduzida radialmente até o centro do tronco por meio dos raios medulares.

As substâncias não utilizadas pelas células como alimento são lentamente

armazenadas no lenho. A parte do lenho modificada por essas substâncias é

designada como cerne, geralmente mais densa, menos permeável a líquidos e

gases, mais resistente ao ataque de fungos apodrecedores e de insetos. Em

contraposição, o alburno, menos denso, constituído pelo conjunto das camadas

externas do lenho, mais permeáveis a líquidos e gases está mais sujeito ao ataque

de fungos apodrecedores e insetos.

1.6 EVOLUÇÃO DAS FLORESTAS PLANTADAS DE EUCALIPTO E PINUS NO BRASIL

No Brasil, a partir de 1966, o governo instituiu um programa de incentivos fiscais

para aumentar a área plantada de Eucalipto e Pinus no país. Em poucos anos, a

área com plantações de Eucalipto saltou de 400 mil para 3 milhões de hectares.

Atualmente, no país, existe uma grande disponibilidade destas espécies. A tabela

1.1 apresenta as áreas de florestas plantadas com Eucalipto e Pinus em alguns

estados no Brasil no período entre 2004 e 2008.

Tabela 1.1 - Área de florestas plantadas com Eucalipto e Pinus no Brasil (2004 a 2008).

Fonte: ABRAF (2009).

Com destaque histórico, as áreas de florestas plantadas no Brasil acumularam em

2008 o total estimado de 6.126.000 ha com eucalipto e pinus. Este total representa

um acréscimo de cerca de 282.000 ha plantados em relação ao total estimado do

ano anterior (5.844.367 ha). Constata-se crescimento de 7,3% na área plantada com

eucalipto e queda de 0,4% no pinus, o que resulta em aumento de 4,38% da área

com florestas plantadas acumulada até 2008, em relação a 2007, conforme

estatística da ABRAF (2009).

O gráfico 1.1 retrata a evolução da área com florestas plantadas no Brasil entre 2004

e 2008, por espécie, com suas respectivas taxas anuais de crescimento e no

período. Observa-se que a área plantada com pinus apresenta pequena queda a

partir de 2007, enquanto o eucalipto está em contínuo crescimento.

Eucalipto: Taxa média de Crescimento Anual de 7,4%. Pinus: Taxa média de Crescimento Anual de 1,4%.

Taxa de Cresc. de 33,1% no Período de 2004 a 2008. Taxa de Cresc. de 5,9% no Período de 2004 a 2008.

Gráfico 1.1: Evolução da área com florestas plantadas de Eucalipto e Pinus no Brasil (2004-2008).

Fonte: ABRAF e STCP (2009).

No gráfico 1.2 observa-se o percentual da distribuição das florestas plantadas, entre

Eucalipto e Pinus, nos principais estados brasileiros.

Gráfico 1.2: Distribuição das florestas plantadas com Eucalipto e Pinus no Brasil por estado em 2008.

Fonte: ABRAF e STCP (2009).

Na atualidade, a utilização da madeira de reflorestamento Eucalipto e Pinus para fins

estruturais na construção civil, como uma alternativa às espécies tropicais é uma

solução adequada. As peças estruturais são normalmente utilizadas roliças ou

serradas com tratamento preservativo.

1.7 PRINCIPAIS CARACTERÍSTICAS

A utilização de peças roliças de madeira de reflorestamento como material para a

construção civil apresenta inúmeras vantagens, por mais que ainda persista a

equivocada idéia de que a madeira tem pequena vida útil. A resistência da madeira

roliça, o baixo peso, o baixo consumo energético para processamento, a sua

disponibilidade e o seu fácil manuseio fazem com que ela se torne um material

altamente competitivo, com custos reduzidos e de maneira sustentável. Seu baixo

peso traz um alívio às estruturas de fundações assim como sua relação peso versus

resistência faz com que as estruturas sejam mais esbeltas. Ela é capaz de suportar

sobrecargas de curta duração sem efeitos nocivos.

Para a execução da estrutura com madeira roliça torna-se desnecessário o emprego

de mão-de-obra altamente especializada e a execução de sua construção torna-se

efetivamente rápida.

A utilização da madeira de reflorestamento por contar com espécies apropriadas à

construção civil, rápido crescimento se comparado ao das “madeiras de lei”, e

adequação a várias regiões do solo brasileiro, possibilita ainda, o seu cultivo próximo

aos grandes centros, diminuindo assim, o custo com transporte e prejuízos

ecológicos, PARTEL (1999).

As estruturas projetadas com peças de madeira roliça apresentam grandes

vantagens, quando comparadas com as de peças de madeira serrada,

correlacionando, sustentabilidade econômica e ambiental. No processo de

industrialização das Peças de Madeira Roliças Tratadas, há uma grande redução de

custo, pois requer menos investimento em equipamentos e maquinários, gerando

redução na mão-de-obra, menos consumo de energia e menos desperdícios dos

recursos naturais e matéria prima. Durante os processos de cortes das Madeiras

Serradas, geram-se resíduos da ordem de 60% a 70% da peça original, para garantir

a planicididade das peças e consequentemente, as peças estruturais apresentarão

menores dimensões transversais, diminuindo a resistência e a rigidez da peça CALIL

(2007). A figura 1.3 representa um comparativo de aproveitamento entre a peça de

madeira roliça e a madeira serrada.

a) Vista da seção longitudinal

b) Vista da seção transversal

Figura 1.3: Comparativo de aproveitamento entre a Peça de Madeira Roliça e a Madeira Serrada.

Fonte: CALIL (2007).

Para o desenvolvimento de pesquisas na aplicação da madeira em sua forma roliça,

podem ser citadas as seguintes vantagens; melhoria da estabilidade, principalmente

das espécies reflorestadas; melhoria das características mecânicas, porque o

material é deixado na sua forma natural e as fibras longitudinais não são cortadas

como na madeira serrada, PARTEL (1999). Desta forma, às características físicas,

das Peças de Madeira Roliça, apresentam maior resistência média, maior rigidez e

menor variação que as Peças Serradas. Este fato ocorre devido à utilização eficiente

de toda seção transversal, sem sofrer grandes mudanças das propriedades das

peças.

As principais desvantagens das peças roliças de madeira, devido às características

geométricas, estão em garantir a aquisição de peças retilíneas e a variabilidade

dimensional. O principal fator relacionado com a variabilidade dimensional é a

diminuição de 1% a 3%, por metro, da resistência ao momento fletor, ao longo da

altura da peça referente à conicidade, sendo que a porção da madeira juvenil

aumenta esta relação e a região com nós tem um efeito amplificador deste

fenômeno, CALIL (2007).

Outra vantagem importantíssima na atualidade, para a utilização em construções de

estruturas com peças roliças de madeira, além do fato de que estas madeiras são

sempre provenientes de árvores reflorestadas, preservando as florestas nativas, tem

a questão do seqüestro de dióxido de carbono (CO

). Apesar dos reflorestamentos

de eucaliptos e pinus serem monoculturas (ecossistemas pobres), estas plantações

apresentam um grande beneficio ambiental compensador. O importante fator

positivo é o grande potencial de seqüestro de dióxido de carbono (CO

), ARRUDA et

al (2006). As árvores jovens de grande produção de biomassa e de curto ciclo

necessitam de grandes quantidades de CO

para promover à fotossíntese. O

potencial de seqüestro de CO

é considerado, pela maioria dos pesquisadores, um

dos principais critérios na avaliação do benefício eco-ambiental de uma planta. A

elevada produção de biomassa e a alta rotação transformam o eucalipto em um

campeão de seqüestro de gás carbônico sendo este o principal causador de efeito

estufa. Em florestas virgens nativas essa relação de seqüestro de CO

está em

equilíbrio. Os grandes devoradores de CO

são as árvores em fase de crescimento.

Quanto maior sua rotatividade mais eficiente é o processo. O engenheiro e professor

Eugen Stumpp

apud REVISTA DA MADEIRA (2007), pesquisador da Universidade

de Caxias do Sul, em sua tese de doutorado citou muitos pesquisadores e baseou

suas informações com muito destaque ao Eucalipto. O pesquisador da USP Aziz

Ab’Saber

apud REVISTA DA MADEIRA (2007) procurou introduzir no Brasil as

florestas sociais, ou seja, o aproveitamento de solos pobres para o plantio de

árvores de alta rotação, reconhecimento que o eucalipto seria uma das espécies que

melhor se enquadraria na proposta.

2 CLASSIFICAÇÃO E CARACTERIZAÇÃO ESTRUTURAL

2.1 CLASSIFICAÇÃO ESTRUTURAL

A classificação estrutural é um processo de selecionar as peças de madeira roliça

com base na estimativa de suas propriedades mecânicas. A única maneira de saber

o valor real da resistência da madeira é romper cada peça, o que não viável.

Portanto, é necessário estimar as propriedades estruturais pela relação com outros

indicadores das propriedades CALIL et al (2003).

O processo de classificação estrutural é realizado pela escolha de algumas

características da madeira que são razoavelmente bem correlacionadas com todas

as propriedades estruturais. Devido à natural variabilidade das propriedades da

madeira, há uma grande faixa de resistência e rigidez em cada classe ou grupo

CALIL et al (2006).

O agrupamento das propriedades estruturais é realizado utilizando-se:

- Resistência: o mais próximo do menor valor esperado em cada grupo ou classe.

Tipicamente é tomado como um valor característico da resistência, baseado no valor

do quantil de 5% da distribuição estatística, dividido por um coeficiente de

segurança. As propriedades de resistência são usadas para avaliar a capacidade

última dos elementos estruturais, pela análise do Estado Limite Último (ELU),

envolvendo o risco de vida dos usuários da edificação ou da estrutura.

- Rigidez: a característica de rigidez é baseada no valor médio do módulo de

elasticidade das peças. Esta é apropriada para uso em pisos, pórticos e sistemas

onde ocorre a divisão da carga entre elementos paralelos. É também apropriado

para predeterminar os deslocamentos da estrutura. As propriedades de rigidez são

usadas na avaliação dos Estados Limites de Serviço (ELS) da estrutura, os quais

estão relacionados com a funcionalidade da estrutura.

Outro parâmetro importante considerado para o dimensionamento de postes de

eucalipto é a conicidade (c) da árvore, que corresponde à variação do diâmetro da

seção ao longo do comprimento.

Segundo CHRISTOFORO (2007), os documentos normativos da atualidade que

tratam da determinação das propriedades de rigidez e resistência para elementos

roliços estruturais de madeira não levam em consideração em seus modelos

matemáticos a influência das irregularidades existentes na geometria dessas peças.

Para os postes de eucalipto, a variação na conicidade, pode ser adotada como

aproximação simplificada, com valores entre 5mm/m<c<10mm/m, PARTEL (1999).

A Norma brasileira apresenta dois tipos de classificação: a visual e a mecânica. Na

classificação visual, os postes de madeira devem cumprir os critérios para aceitação

e rejeição de postes de madeira conforme os critérios da NBR 8456:1984. A

classificação mecânica dos postes de madeira é feita através de ensaio direto

realizado por amostragem aleatória efetuada 20 dias após a retirada de postes da

autoclave.

A NBR 7190:1997 determina que as peças devem ser classificadas como de

segunda categoria quando não houver a aplicação simultânea de classificação visual

e mecânica e enquadradas segundo as classes de resistência das madeiras. As

classes de resistência das madeiras têm, por objetivo, o emprego de madeiras com

propriedades padronizadas, orientando a escolha do material para elaboração de

projetos estruturais.

A especificação da madeira a ser utilizada em qualquer estrutura deve ser feita por

profissional que tenha conhecimento dos princípios da classificação estrutural.

As peças roliças de madeira são classificadas através de dois critérios: a

classificação visual e a classificação mecânica.

2.1.1 Classificação visual

A classificação visual é baseada na premissa de que as propriedades mecânicas de uma peça

de madeira diferem das propriedades mecânicas da madeira isenta de defeito devido às

características de crescimento, e tais características podem ser vistas e julgadas pelo olho

humano. Com o auxílio de regras de classificação, as características de crescimento são

usadas para selecionar a madeira em classes de qualidade.

Portanto, como o indicador deste processo de classificação é a presença de características

visuais discerníveis, todas as peças de madeira roliça são examinadas por um classificador

treinado no conhecimento de elementos que diminuem a resistência e rigidez da madeira, tais

como: nós ou cordões, fendas, rachas, inclinação das fibras, etc.

As principais particularidades para classificação visual, descritas pela NBR 8456:1984, para

aceitação de postes preservados devem possuir características padrão, ser isentos de

defeitos inaceitáveis, apresentar características de defeitos aceitáveis respeitando certas

limitações, e ter acabamento.

Conforme o item “4.5.2 Defeitos inaceitáveis” da NBR 8456:1984, os postes devem:

- ser isentos de sinais de apodrecimento, principalmente no cerne, figura 2.1b;

- avarias no alburno provenientes do corte ou transporte;

- fraturas transversais;

- depressões acentuadas;

- orifícios, pregos, cavilhas ou quaisquer peças metálicas, não especificamente autorizadas.

Segundo a ASTM D25-99 (2005), os principais defeitos naturais de degradação, proibitivos

para estruturas, em peças roliças de madeira após o abate, expostas ao meio de

agressividade ambiental são:

- sinais de apodrecimento ao redor do nó, figura 2.1a;

- sinais de apodrecimento da medula e do cerne, figura 2.1b.

- separação devido às propriedades diferenciais de retração e fibras retorcidas, figura 2.2.

a) Sinais de apodrecimento ao redor do Nó b) Sinais de apodrecimento da medula e do Cerne.

Figura 2.1: Sinais de apodrecimento. Fonte: CALIL (2007).

Figura 2.2: Separação devida às propriedades diferenciais de retração e fibras retorcidas. Fonte: CALIL (2007).

No item “4.5.3 Defeitos Aceitáveis” da NBR 8456:1984, são tolerados os seguintes defeitos

com extensão limitada:

- curvatura, figuras 2.3 e 2.4;

- sinuosidade em qualquer trecho, figuras 2.6, 2.7 e 2.8;

- fendas

no topo, corpo e base, figura 2.9;

- rachas

no topo e na base e com profundidade máxima de 5 cm, figura 2.10;

- nós ou orifícios de nós existentes em qualquer trecho de 30 cm, figura 2.11;

- veios inclinados ou espiralados, conforme figura 2.12.

Os subitens a seguir descrevem as conformidades para aceitação de postes preservados, de

peças roliças de madeira de reflorestamento, conforme a NBR 8456:1984.

2.1.1.1 Curvatura

Conforme descrito na NBR 8456:1984, curvatura é o desvio de direção longitudinal do poste.

Os critérios de curvaturas máximas toleráveis em postes são:

- Curvatura Simples, conforme figura 2.3;

- Curvatura Dupla, conforme figura 2.4.

Figura 2.3: Curvatura Simples, um plano e uma direção. Fonte NBR 8456:1984

Onde, para Curvatura Simples:

A – linha de afloramento, ponto de superfície do poste na seção superior do engastamento.

B – topo do poste, aresta

máx

– curvatura máxima, e deve ser igual ou inferior a 1,4 cm p/ cada metro de distância entre os pontos A e B.

e – comprimento de engastamento

Figura 2.4: Curvatura Dupla, dois planos ou em duas direções no mesmo plano. Fonte NBR 8456:1984

Onde, para Curvatura Dupla:

A – linha de afloramento, ponto médio na seção superior do engastamento

B – topo do poste, ponto médio

e – comprimento de engastamento

Conforme NBR 8456:1984, a linha imaginária que passa pelos pontos A e B não deve

ultrapassar a superfície externa do poste.

Fenda é a separação do tecido lenhoso, ao longo das fibras, em geral transversalmente aos anéis de crescimento, podendo

se estender de um lado ao outro do poste, e nesse caso é denominada fenda diametral. Fonte: NBR 8456:1984.

Racha é a separação dos tecidos lenhosos, ao longo das fibras, entre dois anéis de crescimento. Fonte: NBR 8456:1984.

Na figura 2.5, pode ser observado um poste com curvatura simples acentuada.

Figura 2.5: Poste com curvatura simples acentuada. Fonte: Base de Dados LaMEM

2.1.1.2 Sinuosidade

Conforme descrito na NBR 8456:1984, sinuosidade é o desvio de direção do poste, medido

em um comprimento definido.

A NBR 8456:1984 divide os critérios de sinuosidade máximas admitidas em postes

de eucalipto, em três tipos:

- Sinuosidade com eixos de referência aproximadamente paralelos, conforme figura 2.6;

- Sinuosidade com eixos de referência praticamente coincidentes, conforme figura 2.7;

- Sinuosidade com eixos de referência não paralelos, conforme figura 2.8.

Critérios análogos a estes, estão descritos na ASTM D25-99 (2005).

Figura 2.6: Sinuosidade com eixos de referência aproximadamente paralelos. Fonte: NBR 8456:1984.

Figura 2.7: Sinuosidade com eixos de referência praticamente coincidentes. Fonte: NBR 8456:1984.

Figura 2.8: Sinuosidade com eixos de referência não paralelos. Fonte: NBR 8456:1984.

Onde:

S – Comprimento do trecho onde existe sinuosidade

– Diâmetro da seção média das partes sinuosas

d – Desvio entre eixos

Conforme a NBR 8456:1984, deve-se verificar, simultaneamente: S > 1,5 m

d < D

2.1.1.3 Fendas

Conforme descrito na NBR 8456:1984, fenda é a separação do tecido lenhoso, ao longo das

fibras, em geral transversalmente aos anéis de crescimento, podendo se estender de um lado

ao outro do poste, e nesse caso é denominada fenda diametral.

As fendas surgem nas peças roliças de madeira, oriundas do processo de secagem natural,

ou artificial devido ao efeito de retração que provocam o fendilhamento. Podem ocorrer em

todo o comprimento da peça.

A ocorrência predominante nas peças é transversalmente na direção radial e tendem ao

crescimento na direção longitudinal. Na tabela 2.1 são apresentadas as dimensões máximas

das fendas, toleráveis para peças estruturais, referentes aos procedimentos para realizar este

tipo de classificação visual. E a figura 2.9 detalha estes procedimentos.

Figura 2.9: Dimensões Máximas das Fendas. Fonte: NBR 8456:1984.

Notas:

- no corpo do poste as fendas não podem ter profundidade superior a 2 cm.

- no topo do poste não se admite fenda diametral.

Tabela 2.1: Comprimentos Máximos das Fendas.

Topo Corpo Base

L (m)

(cm)

<10 30 1 100 1 30 1

>10 30 1 200 0,5 75 1

Fonte: NBR 8456:1984.

2.1.1.4 Rachas

Conforme descrito na NBR 8456:1984, racha é a separação dos tecidos lenhosos, ao longo

das fibras, entre dois anéis de crescimento.

As rachas surgem nas peças roliças de madeira, oriundas do processo de secagem natural,

ou artificial, também devido ao efeito retração. Podem ocorrer no topo ou na base das peças,

com ocorrência predominante transversalmente na direção tangencial aos anéis de

crescimento nas coníferas ou tangenciais ao cerne nas dicotiledôneas, e tendem ao

crescimento na direção longitudinal.

Para utilização de elementos estruturais com peças roliças de madeira, as dimensões

máximas toleráveis das rachas no topo e na base com profundidade máxima de 5 cm, devem

atender as seguintes relações:

a) rachas com ângulo de até 90º: f = 0,10

⋅

b) rachas com angulo superior a 90º: f = 0,05

⋅

A figura 2.10 detalha as especificações das dimensões máximas das rachas, toleráveis para

peças estruturais, referentes aos procedimentos para realizar este tipo de classificação visual.

a) Rachas c/ ângulo de até 90° b) Rachas c/ ângulo superior a 90°

Figura 2.10: Dimensões Máximas das Rachas. Fonte: NBR 8456:1984.

Onde: f é a abertura; D é o diâmetro do topo ou da base

2.1.1.5 Nós ou cordões

Conforme descrito na NBR 8456:1984, nó é a parte inicial de um galho, remanescente no

poste. Os nós ou cordões são defeitos naturais das peças, oriundos das regiões onde existiam

galhos nas árvores e surgem transversalmente nas peças. A tabela 2.2 apresenta as

dimensões máximas de nós ou cordões, aceitáveis para peças estruturais, referentes aos

procedimentos para realizar a classificação visual. A figura 2.11 detalha com clareza estes

procedimentos.

Figura 2.11: Dimensões Máximas de Nós ou Cordões. Fonte: NBR 8456:1984.

Notas:

- Não devem ser considerados nós ou orifícios de nós com diâmetro D igual ou inferior a

1,5cm.

- Protuberância ou nó fechado não constitui defeito, não devendo, portanto, ser levado em

conta, quando aparecer na superfície do poste.

Recomendações conforme descrito na ASTM D25-99 (2005):

- não deve ser aceito Nó com dimensão maior que um sexto (1/6) da circunferência do poste

localizado na seção onde ocorre o nó;

- Nós de agrupamento são considerados como um único nó, e o agrupamento inteiro não

pode ser maior que a dimensão permitida para um único nó.

- A soma dos diâmetros dos nós em qualquer trecho de 304 mm, ao longo do comprimento do

poste, não poderá exceder um terço (1/3) da circunferência na região onde eles ocorrem.

2.1.1.6 Veios inclinados ou espiralados

Conforme descrito na NBR 8456:1984, veio é a disposição na direção longitudinal dos

elementos constitutivos da madeira. Pode ser expresso como veio reto, inclinado, entrelaçado,

etc. Veio inclinado, é o desvio angular em relação ao eixo longitudinal do poste. A figura 2.12

detalha com clareza estes procedimentos.

Tabela 2.2: Dimensões Máx. de Nós ou Cordões.

Dimensões

Máx. de

Nó ou Cordão

Somat. Diâmetros

num trecho

de 30 cm

L (m)

D (cm) Σ D (cm)

<14 8,50 20,00

>14 13,00 25,00

Fonte: NBR 8456:1984.

Figura 2.12: Veios inclinados. Fonte: NBR 8456:1984.

Os veios inclinados, também conhecidos como grã-espiralada, é determinada pela orientação

espiral dos elementos axiais constituintes da madeira em relação ao fuste da árvore. Em

árvores vivas, sua presença pode ser muitas vezes visualizada pela aparência espiralada da

casca, podendo, no entanto, estar oculta sob uma casca de aspecto normal.

A existência de grã-espiralada traz sérias conseqüências para a utilização da madeira, como a

diminuição da resistência mecânica, aumento das deformações de secagem e dificuldade

para se conseguir um bom acabamento superficial. Além das conseqüências citadas, quando

ocorre uma volta completa do elementos axiais em menos de 10 m de comprimento do fuste,

a madeira apresenta sérias limitações quanto à sua utilização, sobretudo para fins estruturais.

Conforme descrito na ASTM D25-99 (2005), a grã-espiralada não poderá exceder 180 deg de

torção, medido em qualquer trecho de 6,1 metros, ao longo do comprimento do poste.

2.1.1.7 Razão crescimento nas coníferas

Segundo a ASTM D25-99 (2005), a razão de crescimento para postes, deve ser admitida pelo

menos de 6 anéis por polegada, nos 50% do raio externo no topo do poste e com 33% de

madeira de verão. Exceção: Postes com menos de 6 anéis por polegada são aceitáveis se a

média for de 50% ou mais de madeira de verão e apresentam dentro de 50% do raio externo,

no topo do poste.

Tabela 2.3: Veios inclinados

Torção máxima em 1 volta

L (m) < 10 10 e 14 > 14

G (m) 3 4 6

Fonte: NBR 8456:1984

Figura 2.13: Razão crescimento nas coníferas. Fonte: Base de Dados LaMEM.

2.1.1.8 Abertura entre os anéis de crescimento

Conforme a ASTM D25-99 (2005), a abertura entre os anéis de crescimento (Shake), figura

2.14, é definido como sendo uma separação circunferencial dos anéis de crescimento,

proveniente do descolamento entre os anéis. A dimensão de qualquer abertura entre os anéis

de crescimento ou combinação de aberturas entre os anéis de crescimento, da extremidade a

metade do raio ao centro do poste, quando medido ao longo da curva do anel de crescimento,

não deve exceder um terço da circunferência do poste.

Figura 2.14: Abertura entre os anéis de crescimento. Fonte: Base de Dados LaMEM.

2.1.2 Classificação mecânica

Os principais ensaios de classificação Mecânica para elementos estruturais com peças roliças

de madeira são: o ensaio estático e a técnica da vibração transversal. Estes processos de

ensaios envolvem os testes de todos os corpos de prova, usando alguns parâmetros de fácil

medida para correlacionar com as propriedades de resistência e rigidez.

2.1.2.1 Ensaio estático

Segundo ZANGIACOMO (2007), com base nas análises dos resultados de ensaios realizados

com peças roliças estruturais versus corpos-de-prova isentos de defeitos, conclui-se que há

diferenças significativas entre os valores de módulos de elasticidade obtidos em ensaios de

flexão estática, em elementos estruturais, e em corpos-de-prova de dimensões reduzidas, há

diferenças significativas entre os valores de módulos de elasticidade obtidos em ensaios de

compressão paralela às fibras em elementos estruturais e em corpos-de-prova de dimensões

reduzidas, e também há diferenças significativas entre os valores de resistência obtidos em

ensaios de compressão paralela às fibras em elementos estruturais e em corpos-de-prova de

dimensões reduzidas.

Diante das diferenças significativas resultantes de ensaios com peças roliças estruturais

versus corpos-de-prova isentos de defeitos, ZANGIACOMO (2007) recomenda o

estabelecimento de metodologia de ensaio específica para peças estruturais roliças, sendo

proposta a de ensaios de flexão estática com força concentrada aplicada no meio do vão.

Neste método de classificação, um carregamento conhecido é aplicado sobre a peça

biapoiada, flexionando a mesma. Com o objetivo de reduzir a influência do esforço cortante no

deslocamento vertical e com isso determinar de forma mais precisa o módulo de elasticidade

é recomendado uma relação L/deq maior ou igual a 20. Para analisar os resultados dos

deslocamentos utilizam-se os relógios comparadores com sensibilidade de um centésimo de

milímetro. A figura 2.15 apresenta o esquema estático bi-apoiado para o ensaio à flexão de

peças estruturais.

Figura 2.15: Esquema estático do ensaio à flexão de peças estruturais (vigas). Fonte: Base de Dados LaMEM.

Onde: L é comprimento entre apoios da peça, vão da peça (m) e

é o diâmetro equivalente da peça (m).

A NBR 6231:1980 Postes de madeira – Resistência à Flexão, prescreve apenas o método

pelo qual deve ser feito o ensaio de resistência à flexão de postes de madeira, supondo a

peça engastada na base e livre no topo, figura 2.16, simulando o sistema estrutural de postes

de eletrificação.

Figura 2.16: Dispositivo para ensaios de postes. Fonte: (NBR 6231:1980).

O procedimento de execução do ensaio conforme a NBR 6231:1980, determina que seja

aplicada uma carga continuamente a 30 cm do topo do poste, ate ocorrer à ruptura, de tal

forma que a velocidade de deformação seja constante e igual ao valor dado pela expressão:

⋅=

Onde: V é a velocidade de deformação em cm/min;

é o braço de alavanca em cm;

C é a circunferência na seção de engastamento em cm;

K é igual à constante 0,00146.

A medida das forças deve ser efetuada através de um dinamômetro ou dispositivo

equivalente, com erro inferior a 5% e cujo mostrador apresente indicador de presença

no ponto de carga máxima aplicada após a ruptura do corpo-de-prova.

A medida da flecha (x), no ponto de aplicação de carga, deve ser feita na direção do

esforço. Igualmente deve ser medido o deslocamento do ponto de aplicação de carga

(y) em direção a base do poste, em conseqüência da deformação do mesmo.

0 limite de resistência da madeira na seção de engastamento deve ser calculado

através da expressão:

p32 l⋅⋅π⋅

=σ

Onde:

é o limite de resistência da madeira na seção de engastamento em MPa;

P é a carga de ruptura em N;

é à distância da seção de engastamento ao ponto de aplicação da carga

menos o valor de (y) em cm;

C é a circunferência na seção de engastamento em cm.

0 Módulo de Elasticidade da madeira roliça deve ser calculado pela expressão:

cC3

∆

⋅

⋅⋅

⋅π⋅

Onde: E é o Módulo de Elasticidade da madeira roliça em MPa

é a distancia da seção de engastamento ao ponto de aplicação da carga

menos o valor de (y) em cm

C é a circunferência na seção de engastamento

c é a circunferência no ponto de aplicação de carga

Arruda et al (2006), realizaram um estudo sobre a caracterização de postes de madeira roliça,

utilizados em linha de transmissão de energia, através de ensaios de flexão e compressão.

Os ensaios de flexão foram realizados segundo a norma: NBR 6231:1980 – Postes de

Madeira – Resistência à Flexão. Os postes foram fixos na altura do engastamento em um

berço plano. A carga foi então aplicada continuamente até a ruptura, Arruda et al (2006).

Os ensaios de resistência à flexão foram realizados em dois postes de cada uma das

espécies estudadas. Os parâmetros e resultados do ensaio estão demonstrados na tabela 2.4,

onde se pode observar uma considerável variabilidade entre postes da mesma espécie,

indicando que uma amostragem de dois postes por espécie é insuficiente para testar a

resistência de um lote de nove postes.

Tabela 2.4 - Ensaio de Flexão de postes segundo a NBR6231/1980. Parâmetros e resultados obtidos.

Fonte: ARRUDA et al (2006).

Parâmetros do ensaio, ARRUDA et al (2006): X : Flecha em cm; P : Carga de ruptura, em kg; Hu :

Comprimento útil do poste (altura total descontada da área de engastamento e aplicação da carga), em cm; C :

Circunferência do poste na região de engastamento, em cm; c : Circunferência do poste na região de aplicação

da carga, em cm. Resultados : δf : Limite de resistência à flexão, em Kgf/cm².; Ef : Módulo de elasticidade

à flexão, em kgf/cm².

Os valores obtidos de densidade aparente e do teor de umidade foram comparados com os

valores de densidade padrão para cada espécie estudada, retirados do banco de dados do

IPT e os valores médios presentes no anexo E da NBR 7190:1997. A média dos resultados de

cada espécie, comparando com o banco de dados do IPT (valores para madeira verde), são

apresentados na tabela 2.5. A espécie Eucalipto Citriodora apresentou resultados muito

próximos aos valores teóricos (IPT), porém, as espécies de menor densidade apresentaram

uma variação de até (47%) para o módulo de elasticidade.

Tabela 2.5 - Testes de flexão comparados com o banco de dados do IPT para madeira verde.

Fonte: ARRUDA et al (2006).

Arruda et al (2006), constatou a superioridade mecânica do Eucalipto Citriodora, não apenas

pelo resultado do ensaio, mas também observando o modo de ruptura durante o ensaio de

flexão, apresentado na figura 2.17. O Eucalipto Grandis apresentou uma ruptura “lisa”, o

Eucalipto Saligna uma ruptura “fibrosa” ao longo de seu comprimento enquanto o Eucalipto

Citriodora uma ruptura “fibrosa” na região de engastamento.

Figura 2.17 : Diferentes modos de ruptura observadas após ensaio de flexão: (a) Eucalipto Grandis – ruptura lisa,

(b) Eucalipto Saligna – ruptura fibrosa ao longo do poste e (c) Eucalipto Citriodora – ruptura fibrosa na base.

Fonte: ARRUDA et al (2006).

2.1.2.2 Ensaio pela vibração transversal

Esta técnica de ensaio onde o indicador da classe é a rigidez obtida por vibração transversal.

Todas as peças são classificadas pela imposição de um impacto, através de um martelo, e

pela medida da propagação transversal da onda, relacionando-a com a rigidez do material

CARREIRA (2003). A figura 2.18, retrata ensaio de peças roliças pela técnica da vibração

transversal, realizados no LaMEM.

Figura 2.18: Ensaios de Peças Roliças pela Técnica da Vibração Transversal. Peças simplesmente

apoiadas em Tripés. Fonte: Ensaios realizados no LaMEM.

O método da vibração transversal faz-se uma analogia do comportamento da vibração de uma

viga com a vibração de uma massa M apoiada sobre uma mola CARREIRA (2003).

Figura 2.19: Sistema massa-mola e viga vibrando transversalmente. Fonte: CARREIRA (2003).

Equação da massa M, quando é colocada em vibração, pode ser expressa por:

tsenPxK

⋅ω⋅=⋅+













⋅+













⋅

Onde: D é o amortecimento;

K é a rigidez da mola;

M é massa da mola;

é a força de estação igual a zero;

é a freqüência de estação igual a zero;

t é o tempo de aplicação da força;

x é a coordenada longitudinal;

dx é a variação em relação à coordenada x;

dt é a variação em relação ao tempo.

A equação pode ser resolvida em K e D; solução em K leva a seguinte expressão do módulo

de elasticidade (MOE) para uma viga simplesmente apoiada nas extremidades:

gI46,2

LWf

MOE

⋅⋅

Sendo: f

é a freqüência de ressonância em hz;

W é a massa da viga em kgf;

L é o vão da peça em metros;

I é o momento de inércia da seção transversal em cm

;

g é a aceleração da gravidade de 9,8 m/s

Figura 2.20: Esquema de um equipamento de vibração transversal. Fonte: CARREIRA (2003).

As principais vantagens deste tipo de ensaio consistem em técnicas simples e que não

danificam as peças, porém com a desvantagem de que a conicidade e nós influenciam nos

resultados, levando a imprecisões numéricas.

2.2 CARACTERIZAÇÃO ESTRUTURAL

Entendendo-se por caracterização a determinação das propriedades físicas, de resistência e

rigidez das peças roliças de madeira, a fim de elaborar tabelas específicas apresentando os

valores médios destas propriedades de algumas espécies de madeira roliça de

reflorestamento, para o dimensionamento de elementos estruturais.

Com a finalidade de obter os subsídios para o projeto de estruturas com peças roliças de

madeira de reflorestamento no Brasil, torna-se fundamental a criação de tabelas de

caracterização de vários diâmetros e de várias espécies de madeira roliça de reflorestamento,

considerando efetivamente a seção circular das peças, e que poderão ser anexadas a uma

futura revisão da NBR 7190.

Os ensaios usuais para caracterização estrutural de peças roliças de madeira são:

- ensaios à compressão;

- ensaios à flexão.

2.2.1 Ensaios à compressão de peças roliças estruturais

No ensaio à compressão através de uma prensa hidráulica, a peça estrutural é submetida a

uma carga uniformemente distribuída sobre a superfície do corpo de prova, numa direção

paralela ao eixo longitudinal das fibras da madeira, e a carga é distribuída uniformemente ao

longo da amostra, mantendo o carregamento até a ruptura, sem que ocorra flambagem.

O objetivo deste método experimental envolve a determinação das propriedades de

resistência e rigidez de peças submetidas à compressão. A figura 2.21 ilustra ensaios à

compressão de corpos de prova, e os modos de ruptura de peças roliças de pequeno

diâmetro.

a) Prensa hidráulica b) Corpos de prova: Modos de ruptura.

Figura 2.21: Ensaio à compressão do Eucalipto Alba: fco e Eco. Fonte: Banco de dados do LaMEM.

2.2.2 Ensaios à flexão de peças roliças estruturais

O objetivo deste método de ensaio cobre a determinação das propriedades de resistência e

rigidez de vigas estruturais submetidas à flexão. A peça estrutural é submetida a um momento

fletor apoiando-a próxima às suas extremidades, em locais denominados apoios, e aplicando

cargas transversais simetricamente impostas entre estes apoios. A viga é deformada em uma

taxa pré-determinada, e as observações das cargas e das deformações são feitas até que

ocorra a ruptura, figura 2.22.

Figura 2.22: Ensaio estático de flexão com relógios comparadores de deslocamentos. Fonte: LaMEM.

Fonte: Foto do autor, ensaios realizados no LaMEM em 2008.

A grande vantagem destes tipos de ensaios é que os resultados são precisos, porém como

são ensaios destrutivos, apresentam a desvantagem de danificar as peças estruturais que são

submetidas ao carregamento até que ocorra à Ruptura.

2.2.3 Ensaios de peças roliças estruturais realizados no LaMEM

Para o estudo proposto nesse trabalho, foram inicialmente avaliados todos os materiais

envolvidos em ensaios com peças roliças de madeira de reflorestamento, com base no banco

de dados de vários trabalhos já desenvolvidos no Laboratório de Madeira e Estruturas de

Madeira (LaMEM), para caracterização e ou classificação das peças roliças utilizadas para

fins estruturais na construção civil.

A caracterização segue as recomendações da ASTM D198-97 (Standard Test Methods of

Static Tests of Lumber in Structural Sizes).

2.2.3.1 Caracterização da espécie de Eucalipto Alba (d

=7cm)

Na tabela 2.6, são apresentados resultados de ensaios de compressão, com relógios

comparadores de deslocamentos, realizados em 42 (corpos-de-prova) peças de madeira

roliça de Eucalipto Alba com pequeno diâmetro (d

=7cm).

Tabela 2.6: Ensaio à compressão da espécie de Eucalipto Alba: fco e Eco

Corpos-de-prova

Densidade ρ

(kg/m

)

Cerne

(%)

umidade

(%)

(MPa)

1 848,05 36,73 9,4 12914 59,09

2 782,51 39,06 13,2 15791 54,06

3 742,72 31,64 13,3 16552 45,38

4 755,99 51,66 19,5 18694 47,33

5 709,24 40,11 21,5 18843 45,19

6 872,04 36,41 10,8 22048 57,27

7 814,18 25,00 20,0 14331 54,17

8 614,27 25,71 19,7 17548 38,06

9 633,79 1,00 19,4 15771 44,97

10 798,90 49,83 10,6 24605 46,68

11 764,70 45,96 10,1 15236 52,82

12 762,21 48,50 9,5 15163 45,63

13 668,61 7,67 9,7 7999 40,30

14 648,88 0,00 9,9 10205 45,74

15 764,70 63,46 19,8 17327 46,62

16 843,80 65,24 18,2 23580 56,32

17 751,90 67,82 11,0 18605 43,22

18 775,15 57,55 13,0 21711 54,89

19 836,15 26,08 14,0 9892 54,82

20 753,96 57,27 13,8 15693 47,44

21 773,22 50,71 18,6 19719 53,95

22 698,46 37,73 24,2 16781 39,15

23 856,98 26,89 20,5 14773 60,86

24 779,53 41,33 9,9 19052 46,01

25 673,63 31,36 9,8 14270 48,12

26 727,57 12,76 11,4 23236 53,28

27 795,88 0,00 10,7 13250 55,16

28 783,53 59,17 8,7 21385 45,38

29 831,50 64,57 9,9 22962 55,44

30 773,58 46,14 9,8 16054 51,65

31 844,06 50,28 9,3 13690 59,33

32 730,93 34,03 8,5 8021 49,79

33 754,24 56,96 9,9 11800 47,81

34 852,04 51,97 9,4 18785 60,09

35 832,17 32,92 10,7 16778 51,67

36 763,44 19,56 9,5 23270 53,51

37 799,78 38,03 14,2 15982 51,41

38 717,88 27,61 10,7 19630 43,86

39 811,55 2,22 10,3 21145 60,43

40 769,25 31,64 13,7 21723 47,03

41 790,18 22,35 10,8 26598 57,61

42 764,70 60,79 10,3 25657 47,77

Média 768,23 37,52 13,029 17549 50,460

Desvio padrão 61,37 18,93 4,342 4598 5,992

Coeficiente de variação 26,20 11,87

Valor característico 10008 41

Intervalo de confiança (90%) (16382;18716) (49; 52)

Fonte: CALIL e MOLINA (2010).

2.2.3.2 Caracterização da espécie de Eucalipto Alba (d

=7,5cm)

Na tabela 2.7, são apresentados os resultados dos ensaios estáticos de flexão e com relógios

comparadores de deslocamentos, para a caracterização, de 25 peças roliças de madeira da espécie

de Eucalipto Alba com comprimento de 2,5 m e diâmetro médio

de 7,5 cm. A figura 2.23b ilustra um

destes ensaios.

a) 25 peças roliças de Eucalipto Alba b) Ensaio estático de flexão

Figura 2.23: Ensaios de flexão com peças roliças de Eucalipto Alba: L=2,5m e d

=7,5cm. Fonte: LaMEM.

2.2.3.3 Classificação da espécie de Eucalipto Citriodora (d

=7cm)

Na tabela 2.8, são apresentados os resultados dos ensaios realizados no LaMEM, com Técnica da

Vibração Transversal, para a caracterização, de 66 peças roliças de madeira de pequenos diâmetros

da espécie de Eucalipto Citriodora com comprimento de 4,5 m e de 7 cm de diâmetro em média. Os

valores do Módulo Dinâmico foram calculados pela equação de MOE apresentada no subitem 2.1.2.2.

Tabela 2.7: Caracterização da espécie de Eucalipto Alba: L = 2,5 m e dm = 7,5 cm

Peças estruturais

Densidade ρ

(kg/m

)

Cerne

(%)

Umidade

(%)

MOE

(MPa)

MOR

(MPa)

1 1003,40 36,73 13,5 15856 109

2 1081,72 44,44 15,3 15392 71

3 1028,83 47,72 15,2 15423 115

4 1102,13 46,08 14,3 14210 101

5 1036,35 32,11 13,1 13699 98

6 1062,10 9,18 27 10299 75

7 1015,99 41,87 25,2 13723 84

8 1035,38 41,87 20,8 13255 81

9 1070,05 4,79 21,4 12312 77

10 992,30 52,44 13,7 14511 86

11 1034,15 54,07 14,7 13171 88

12 1007,57 32,11 16,3 11562 79

13 1018,97 54,29 15,2 13775 92

14 1104,24 28,22 15,4 15712 102

15 1047,14 32,65 16,1 12862 87

16 1053,97 3,70 18,2 15741 96

17 1032,78 58,78 17,7 14251 84

18 1063,70 44,44 15,5 15358 92

19 1049,67 32,65 14,4 15910 112

20 1018,09 51,84 15,3 17124 99

21 1069,83 23,31 16,8 15008 98

22 722,85 33,71 16,5 6380 52

23 1068,04 20,10 20,8 14953 89

24 893,59 34,36 17,8 12108 83

25 947,21 67,82 17,3 9650 83

Média 1022,40 37,17 17,10 13690 89

Desvio Padrão 77,22 16,33 3,50 2366 13,70

Coeficiente de variação 17,28 15,35

Fonte: CALIL e MOLINA (2010). Valor característico 9809,76 66,81

Intervalos de confiança a 90% (12911;14468) (84,77;93,78)

Tabela 2.8: Classificação da espécie de Eucalipto Citriodora: L = 4,50 m e d

= 7 cm. CALIL et al (2010).

Nº Peca

Peso

(N)

Frequência fr

(Hz)

Diâmetro da Base

(cm)

Diâmetro do Topo

(cm)

Diâmetro

Médio dm

(cm)

Inércia

(cm4)

Módulo

Dinâmico

(GPa)

1 173,80 6,95 9,00 6,50 7,75 177,08 16,75

2 199,00 7,55 8,50 7,00 7,75 177,08 22,63

3 164,90 6,71 7,75 6,00 6,88 109,66

23,92

4 161,60 6,71 8,25 6,75 7,50 155,32 16,55

5 109,80 6,46 7,00 5,50 6,25 74,90 21,62

6 197,40 7,64 8,50 7,00 7,75 177,08

22,99

7 166,10 6,75 8,50 6,25 7,38 145,22 18,41

8 133,00 6,78 7,75 6,00 6,88 109,66 19,70

9 134,80 5,91 8,25 5,50 6,88 109,66 15,17

10 171,00 6,89 8,25 6,25 7,25 135,62 21,15

11 159,80 6,56 9,00 5,75 7,38 145,22 16,73

12 157,80 6,23 8,00 6,25 7,13 126,51 17,11

13 215,20 7,33 9,50 7,25 8,38 241,50 16,92

14 159,30 6,85 7,75 6,50 7,13 126,51

20,88

15 157,10 6,08 9,00 5,75 7,38 145,22 14,13

16 178,20 6,55 8,25 6,00 7,13 126,51 21,35

17 136,10 5,91 7,75 5,75 6,75 101,90

16,48

18 145,30 6,51 7,25 6,00 6,63 94,56 23,01

19 171,30 6,63 8,75 6,00 7,38 145,22 18,32

20 182,50 7,08 9,00 7,00 8,00 201,06 16,08

21 149,60 6,30 8,00 6,25 7,13 126,51 16,58

22 159,80 6,38 8,25 5,75 7,00 117,86

19,50

23 166,50 6,82 7,75 6,50 7,13 126,51 21,63

24 174,00 6,55 8,00 6,50 7,25 135,62 19,45

25 133,90 7,06 7,75 6,00 6,88 109,66

21,50

26 151,20 6,53 9,00 6,75 7,88 188,79 12,07

27 164,30 6,61 8,50 6,50 7,50 155,32 16,33

28 143,80 6,71 8,00 5,75 6,88 109,66 20,86

29 151,40 6,00 9,00 6,00 7,50 155,32 12,40

30 132,90 6,35 8,00 5,75 6,88 109,66

17,27

31 130,90 6,41 7,50 5,50 6,50 87,62 21,69

32 124,20 6,17 8,50 5,25 6,88 109,66 15,23

33 121,30 5,38 8,25 5,75 7,00 117,86

10,53

34 169,70 6,60 8,75 6,75 7,75 177,08 14,75

35 155,50 6,42 8,00 6,00 7,00 117,86 19,21

36 218,20 7,54 9,00 6,50 7,75 177,08 24,75

37 119,90 6,12 6,50 5,25 5,88 58,48 27,13

38 152,60 6,30 7,75 6,00 6,88 109,66 19,52

39 167,40 7,36 8,25 6,25 7,25 135,62 23,63

40 122,80 6,05 7,25 5,25 6,25 74,90 21,20

41 124,90 5,69 6,60 5,20 5,90 59,48

24,02

42 165,90 6,57 7,90 6,10 7,00 117,86 21,47

43 142,70 6,23 7,50 5,90 6,70 98,92 19,78

44 143,50 6,14 9,40 5,70 7,55 159,50

11,98

45 177,60 7,41 8,50 6,90 7,70 172,56 19,97

46 172,80 7,37 8,40 6,90 7,65 168,12 19,73

47 156,80 6,73 9,00 6,50 7,75 177,08 14,17

48 166,10 6,82 7,70 6,40 7,05 121,26 22,51

49 135,90 6,21 7,60 5,90 6,75 101,90

18,17

50 133,20 6,22 7,70 5,50 6,60 93,14 19,55

51 129,30 5,92 8,50 6,50 7,50 155,32 10,31

52 151,60 7,09 7,80 6,30 7,05 121,26

22,21

53 146,00 6,20 8,00 6,20 7,10 124,74 15,90

54 148,30 6,84 8,20 6,00 7,10 124,74 19,65

55 134,80 5,79 8,00 5,80 6,90 111,27 14,35

56 117,20 6,10 7,60 5,50 6,55 90,35 17,05

57 144,90 6,12 8,00 5,70 6,85 108,08 17,74

58 162,90 6,90 8,20 6,00 7,10 124,74 21,97

59 153,30 6,80 8,00 6,20 7,10 124,74 20,08

60 135,40 6,15 7,50 5,80 6,65 96,00

18,85

61 164,70 6,52 8,50 6,10 7,30 139,40 17,75

62 185,00 7,45 8,90 6,90 7,90 191,20 18,98

63 148,00 6,62 7,80 6,10 6,95 114,53

20,01

64 138,80 6,31 8,80 6,20 7,50 155,32 12,57

65 143,60 6,28 8,00 6,10 7,05 121,26 16,50

66 173,80 6,45 8,50 6,10 7,30 139,40 18,33

Média

154,26 6,56 8,16 6,12 7,14 130,88 18,62

2.2.3.4 Caracterização da espécie de Eucalipto Citriodora (d

=26,4cm)

Na tabela 2.9, são apresentados os resultados dos ensaios estáticos de flexão e com relógios

comparadores de deslocamentos, para a caracterização, de 25 peças roliças de madeira da

espécie de Eucalipto Citriodora com comprimento de 6,01 m e diâmetro médio d

de 26,4 cm.

Figura 2.24: Ensaios de flexão com peças roliças c/ Eucalipto Citriodora: L = 6,01 m e d

= 26,4 cm.

Modo de ruptura: fratura fibrosa “dúctil”, no centro da viga. Fonte: Ensaios realizados no LaMEM.

Tabela 2.9: Caracterização da espécie de Eucalipto Citriodora: L = 6,01 m e d

= 26,4 cm.

Fonte: CALIL et al (2006).

Peça L (cm) d

(cm) ρ (kg/m³) MOE (MPa) MOR (MPa)

1 600 28.5 1062 16083 103

2 605 26.9 928 16287 102

3 603 27.4 1070 20713 105

4 603 27.7 1013 18549 107

5 603 25.9 1034 18371 96

6 590 26.6 988 17416 103

7 607 25.3 1047 25354 123

8 610 25.4 1042 23817 118

9 606 28.9 1009 13401 82

10 603 27.7 1054 19946 106

11 603 26.1 1055 22861 134

12 605 26.3 930 19817 130

13 615 25.7 1085 19055 121

14 600 25.1 1032 21089 114

15 594 26.3 885 16181 84

16 590 26.2 990 18920 106

17 590 27.8 1010 15336 81

18 604 29.9 975 15562 92

19 604 25.7 1055 25729 128

20 608 25.8 1016 17018 120

21 573 25.2 1011 15262 100

22 602 23.7 1039 20359 119

23 608 24.0 1037 23758 109

24 608 26.5 1008 16943 91

25 603 25.8 1035 20084 106

Média 601 26.4 1016 19116 107

Desvio Padrão 8.5 1.45 47.1 3314.2 14.7

Coef. de Variação (%) 1.4 5.5 4.6 17.3 13.7

2.2.3.5 Classificação da espécie de Eucalipto Citriodora (d

=34,3cm)

Na tabela 2.10, são apresentados os resultados dos ensaios estáticos de flexão e com

relógios comparadores de deslocamentos, para a classificação, de 23 peças roliças de

madeira da espécie de Eucalipto Citriodora com comprimento médio de 11,4 m e diâmetro

médio d

de 34,3 cm, ensaiados “in loco” utilizando-se uma retro escavadeira e um caminhão,

figura 2.25.

Figura 2.25: Ensaios das peças roliças c/ Eucalipto Citriodora: Lm = 11,4 m e

= 34,3 cm. Fonte: LaMEM.

Tabela 2.10: Classificação da espécie de Eucalipto Citriodora: Lm = 11,4 m e

= 34,3 cm

Fonte: CALIL et al (2006).

2.2.3.6 Caracterização da espécie de Pinus Oocarpa (d

=42cm)

Na tabela 2.11, são apresentados os resultados dos ensaios estáticos de flexão e com

relógios comparadores de deslocamentos, para a caracterização, de 12 peças roliças de

Pinus Oocarpa com comprimento de 6,25 m e diâmetro médio d

de 42,0 cm, ensaiados no

LAMEM. Ocorreram rupturas bruscas por torção, nos ensaios com as peças roliças de Pinus

Oocarpa, figura 2.26b, pois as peças eram grã-espiraladas com comprimento em uma volta

completa menor que 10m.

a) Ensaio de flexão Pinus Oocarpa b) Ruptura Frágil

Figura 2.26: Detalhe do ensaio das peças roliças c/ Pinus Oocarpa

: L= 6,25m e d

= 42 cm.

Fonte: Base de dados LaMEM.

Modo de ruptura: fratura lisa “frágil” (brusca), no centro da viga. Fonte: Ensaios realizados no LaMEM.

Tabela 2.11: Caracterização da espécie de Pinus Oocarpa: L= 6,25m e d

= 42 cm.

Fonte: CALIL et al (2006).

2.2.3.7 Caracterização da espécie de Eucalipto Camaldulensis

No segundo semestre de 2008 e início de 2009, no LaMEM, foram realizados diversos

ensaios de caracterização de peças roliças de madeira da espécie de Eucalipto

Camaldulensis, para fins estruturais. Na seqüência estão apresentadas uma série de tabelas

com resultados desses ensaios.

Tabela 2.12: Classificação Eucalipto Camaldulensis – 11 anos (Lote: SAF 97)

Peça

Num.

(m)

topo

(m)

base

(m)

Peso

(kg)

(cm)

01 2,01 22,50 23,50 79,40 23,39

02 2,00 22,00 23,00 80,50 23,62

03 2,00 21,00 22,50 69,70 21,96

04 2,04 21,50 23,00 74,75 22,60

05 1,99 21,50 23,00 71,25 22,28

06 2,02 22,50 23,50 79,55 24,12

Fonte: MOLINA (2009).

Tabela 2.13: Classificação Eucalipto Camaldulensis – 20 anos (Lote: SAF 76)

Peça

Num.

(m)

topo

(m)

base

(m)

Peso

(kg)

(cm)

01 1,99 22,50 24,02 97,75 23,87

02 2,05 23,50 24,50 101,55 24,19

03 2,00 21,00 21,50 79,10 21,84

04 2,03 22,02 24,00 87,90 22,66

05 2,05 20,00 23,00 82,00 21,52

06 2,00 19,50 23,00 78,50 21,71

Fonte: MOLINA (2009).

Tabela 2.14: Classificação Eucalipto Camaldulensis – 05 anos (Lote analisado: SAF 2003)

Peça

Num.

(m)

topo

(m)

base

(m)

Peso

(kg)

(cm)

01 2,07 19,50 21,20 52,35 19,86

02 2,00 18,50 20,00 45,0 18,91

03 1,99 18,00 19,50 46,30 19,03

04 2,05 19,50 21,00 51,90 20,31

05 2,02 17,00 19,00 45,45 19,35

06 2,00 19,00 20,50 51,05 19,86

Fonte: MOLINA (2009).

Tabela 2.15: Classificação Eucalipto Camaldulensis – 04 anos (Lote: SAF 99)

Peça

Num.

(m)

topo

(m)

base

(m)

Peso

(kg)

(cm)

01 1,99 19,50 21,00 56,55 20,31

02 2,00 19,30 21,00 56,40 20,11

03 2,01 18,40 19,00 50,45 19,23

04 2,00 16,80 17,80 44,05 18,02

05 2,01 18,50 19,00 51,55 19,29

06 2,05 19,80 21,00 63,70 21,52

Fonte: MOLINA (2009).

Tabela 2.16: Classificação Eucalipto Camaldulensis – 04 anos(Lote: SAF 2004 (Barra))

Peça

Num.

(m)

topo

(m)

base

(m)

Peso

(kg)

(cm)

01 2,00 11,50 13,50 17,15 12,80

02 2,05 12,20 14,00 19,80 13,81

03 2,10 12,70 14,70 20,25 13,30

04 2,05 11,50 13,00 17,95 12,99

05 2,05 13,00 13,80 19,80 13,50

06 2,10 12,00 14,70 21,45 13,69

Fonte: MOLINA (2009).

Tabela 2.17: Classificação Eucalipto Camaldulensis – 04 anos (Lote: SAF 2004 (Atalho))

Peça

Num.

(m)

topo

(m)

base

(m)

Peso

(kg)

(cm)

01 2,00 12,00 14,00 18,00 13,05

02 2,02 12,20 13,90 18,25 13,05

03 2,00 11,80 12,50 15,60 12,16

04 2,07 13,00 15,30 20,65 14,30

05 2,15 12,80 13,20 17,95 13,11

06 1,95 12,80 14,00 20,60 13,81

Fonte: MOLINA (2009).

Tabela 2.18: Resultados Eucalipto Camaldulensis – 11 anos (Lote: SAF 97)

Peça

Num.

(m)

Conicidade

(cm/m)

(cm)

(%)

12%

(kg/m

)

c,0

(MPa)

MOE

(MPa)

MOR

(MPa)

c,0

(MPa)

01 2,01 0,77 23,39 22,7

20722 11390

24,83

02 2,00 0,95 23,62 24,2

23083 11890

34,42

03 2,00 0,64 21,96 23,0

10469 13360 74,67 35,19

04 2,04 1,53 22,60 25,3 660 9972 12960 71,36 33,05 8,40

05 1,99 1,59 22,28 21,1

17782 13340 97,39 43,37

06 2,02 0,70 24,12 26,6

10728 10940

33,67

Média 2,01 0,52 22,99 23,82 660 15459 12310 81,14 34,08 8,40

Fonte: MOLINA (2009).

Tabela 2.19: Resultados Eucalipto Camaldulensis – 20 anos (Lote: SAF 76)

Peça

Num.

(m)

Conicidade

(cm/m)

(cm)

(%)

12%

(kg/m

)

c,0

(MPa)

MOE

(MPa)

MOR

(MPa)

c,0

(MPa)

01 1,99 1,46 23,87 20,6

20077 14140

46,99

02 2,05 0,76 24,19 28,2

- -

14800

- - -

03 2,00 0,99 21,84 21,8 1153 10529 17620 72,49

15,48

04 2,03 1,54 22,66 24,5

24565 16420

- - -

05 2,05 1,79 21,52 22,5

12956 16960 86,79

- -

06 2,00 2,58 21,71 23,9

12087 14990 96,09 46,65

Média 2,02 0,76 22,63 23,58 1153 16043 15820 85,12 46,82 15,48

Fonte: MOLINA (2009).

Tabela 2.20: Resultados - Eucalipto Camaldulensis – 05 anos (Lote: SAF 2003)

Peça

Num.

(m)

Conicidade

(cm/m)

(cm)

(%)

12%

(kg/m

)

c,0

(MPa)

MOE

(MPa)

MOR

(MPa)

c,0

(MPa)

01 2,07 1,57 19,86 44,1

- -

12210 73,58

- -

02 2,00 1,53 18,91 28,2

12846 10270 67,29 27,28

03 1,99 1,34 19,03 28,0

11244 10690 68,23 27,34

04 2,05 1,70 20,31 28,4

- -

11490 57,93

- -

05 2,02 1,43 19,35 24,0 540 8000 11290 58,60 19,01 7,98

06 2,00 1,79 19,86 32,2

22000 9810 63,89 24,83

Média 2,02 0,78 19,55 30,82 540 13522 10960 64,92 24,62 7,98

Fonte: MOLINA (2009).

Tabela 2.21: Resultados Eucalipto Camaldulensis – 04 anos (Lote: SAF 99)

Peça

Num.

(m)

Conicidade

(cm/m)

(cm)

(%)

12%

(kg/m

)

c,0

(MPa)

MOE

(MPa)

MOR

(MPa)

c,0

(MPa)

01 1,99 1,14 20,31 26,4

16593 14860 73,32 31,15

02 2,00 1,02 20,11 23,8

16694 15270 84,85 35,13

03 2,01 1,08 19,23 24,4

13400 15510 86,38 33,41

04 2,00 1,24 18,02 23,4 583 18236 15060 85,53 33,77 11,04

05 2,01 0,76 19,29 23,2

- -

16290 92,97 34,20

06 2,05 1,11 21,52 22,6

- -

14620 76,85

- -

Média 2,01 0,53 19,75 23,97 583 16231 15270 83,32 33,53 11,04

Fonte: MOLINA (2009).

Tabela 2.22: Resultado Eucalipto Camaldulensis – 04 anos (Lote: SAF 2004 (Barra))

Peça

Num.

(m)

Conicidade

(cm/m)

(cm)

(%)

12%

(kg/m

)

c,0

(MPa)

MOE

(MPa)

MOR

(MPa)

c,0

(MPa)

01 2,00 1,33 12,80 23,6 500 18919 13640 70,97 29,48 8,89

02 2,05 1,08 13,81 26,7

13670 14400 72,52 28,88

03 2,10 1,53 13,30 25,4

9767 16900 69,57 28,65

04 2,05 1,46 12,99 27,5

11987 14550 72,42 26,08 8,59

05 2,05 1,15 13,50 35,3

17563 13150 61,50 26,39

06 2,10 2,00 13,69 25,8 500 4470 14120 70,57 26,27 5,51

Média 2,06 0,71 13,34 27,38 500 12729 14460 69,59 27,62 7,66

Fonte: MOLINA (2009).

Tabela 2.23: Resultados Eucalipto Camaldulensis – 04 anos (Lote: SAF 2004 (Atalho))

Peça

Num.

(m)

Conicidade

(cm/m)

(cm)

(%)

12%

(kg/m

)

c,0

(MPa)

MOE

(MPa)

MOR

(MPa)

c,0

(MPa)

01 2,00 1,44 13,05 26,0

12495 14140 72,54 27,86

02 2,02 1,79 13,05 28,9

24847 13010 71,42 25,00

03 2,00 1,02 12,16 32,4

5469 13110 68,98 24,54

04 2,07 1,24 14,30 27,8 510 7277 11800 64,47 24,77 6,13

05 2,15 1,27 13,11 34,8 480 7533 15980 66,05 23,78 7,59

06 1,95 1,40 13,81 39,3

6765 11150 69,68 28,04

Média 2,03 0,68 13,25 31,53 495 10731 13200 68,86 25.66 6,86

Fonte: MOLINA (2009).

Na sequência são apresentadas algumas fotos dos ensaios realizados em 2008 no LaMEM.

Figura 2.27: Ensaio estático à flexão com peças roliças de Eucalipto Camaldulensis (ensaio com anel

dinamométrico e relógio comparador). Fonte: Fotos tiradas pelo autor, em ensaios realizados no LaMEM.

Figura 2.28: : Ensaio estático à flexão: Modo de ruptura da peça roliça de Eucalipto Camaldulensis

20 anos.

Lote: SAF 76

: L = 2,00 m e Deq = 21,84 cm. Fonte: Fotos tiradas pelo autor, em ensaios realizados no LaMEM.

a) Prensa INSTRON. b) Corpo-de-prova: Modo de ruptura c/ 5 divisões.

Figura 2.29: Ensaio à compressão, peças roliças c/ Eucalipto Camaldulensis 20 anos (Lote: SAF 76)

Deq =23,87 cm. Resultado da resistência à compressão paralela às fibras f

c,0

=46,99 MPa.

Fonte: Fotos tiradas pelo autor, em ensaios realizados no LaMEM.

2.2.3.8 Caracterização da espécie de Eucalipto Cloeziana

Ainda no segundo semestre de 2008 e início de 2009, no LaMEM, também foram realizados

diversos ensaios de caracterização de peças roliças de madeira da espécie de Eucalipto

Cloeziana, para fins estruturais. Na seqüência estão apresentadas duas tabelas com

resultados desses ensaios.

Tabela 2.24: Classificação Eucalipto Cloenziana – 13 anos (Lote: SAF 75 x 74)

Peça

Num.

(m)

topo

(m)

base

(m)

Peso

(kg)

(cm)

01 2,05 11,50 12,50 23,50 12,35

02 2,02 12,00 13,00 25,40 12,99

03 2,07 13,50 14,00 31,30 14,32

04 2,02 13,50 14,00 29,35 13,67

05 2,10 12,40 13,50 27,20 13,23

06 2,07 11,80 12,00 22,50 11,72

Fonte: MOLINA (2009).

Tabela 2.25: Resultados Eucalipto Cloenziana – 13 anos ( Lote: SAF 75 x 74)

Peça

Num.

(m)

Conicidade

(cm/m)

(cm)

(%)

12%

(kg/m

)

c,0

(MPa)

MOE

(MPa)

MOR

(MPa)

c,0

(MPa)

01 2,05 1,00 12,35 27,8 870 13246 28240 126,41 42,45 11,77

02 2,02 1,00 12,99 26,7

8787 22370 106,36 39,58

03 2,07 0,50 14,32 23,5

5571 24540 113,18 37,81

04 2,02 0,50 13,67 20,0 870 22919 26710 143,71 47,92 12,85

05 2,10 1,10 13,23 23,2

13036 23050 113,54 44,16

06 2,07 0,20 11,72 31,02 976 21226 23070 144,84 56,59 10,73

Média 2,06 0,36 13,04 25,37 905,33 14130 24660 124,67 44,75 11,78

Fonte: MOLINA (2009).

3 DURABILIDADE E TRATAMENTO DA MADEIRA

A Durabilidade da madeira é a propriedade de resistir, em maior ou menor grau, ao

ataque de agentes destruidores, sob condição natural de uso, conforme descrito na

NBR 8456:1984.

Segundo CALIL et al (2006), usualmente, espera-se bom desempenho sobre toda a

vida do elemento estrutural. O elemento chave para esta previsão é sua

durabilidade, definida como a capacidade de um produto manter seu desempenho

acima de valores mínimos preestabelecidos, em consonância com os usuários, nas

condições previstas de uso.

Um grande número de agentes ambientais tem o potencial de reduzir a performance

da madeira ao longo do tempo. O projetista, porém, pode garantir a durabilidade

usando uma combinação de três fatores, CALIL et al (2006):

• Melhor detalhamento de projeto

Finalidade: projeto mais eficiente, onde são consideradas:

- proteção contra chuva e raios solares;

- drenagem rápida da água;

- secagem das áreas úmidas.

• Tratamento preservativo

- preservação química com impregnação do produto preservativo sob pressão em

autoclave;

- e tratamento superficial.

• Inspeção, manutenção e reparos

A inspeção corresponde a vistorias periódicas e sistemáticas, para a avaliação de

sinais de deterioração, tais como: descoloração, goteiras, apodrecimentos em áreas

úmidas, aparecimento de fungos e ataque de insetos. A manutenção e os reparos

têm por finalidade: remover sujeiras para evitar formação de acúmulos de umidade;

desentupir e limpar as calhas e os drenos de água; reparar coberturas e telhas;

adicionar coberturas onde necessário; refazer os acabamentos protetores no tempo

adequado.

Observação: um importante aspecto é sempre registrar o trabalho realizado para

posterior verificação.

3.1 DETERIORAÇÃO DA MADEIRA

A deterioração da madeira é um processo que altera desfavoravelmente as suas

propriedades CALIL et al (2006). De forma Simplificada, pode ser atribuída por duas

causas principais: agentes bióticos (vivos) e agentes abióticos (não vivos).

Os agentes bióticos são principalmente os fungos, insetos e furadores marinhos.

Estes organismos necessitam de algumas condições para sua sobrevivência, entre

elas: temperatura, oxigênio, umidade e fonte adequada de alimento, geralmente a

madeira. Embora o grau de dependência destes parâmetros seja variável, cada um

precisa estar presente para ocorrer à deterioração. Conforme CALIL et al (2006), as

principais características desta deterioração são:

• Apodrecimento ocasionado por fungos: é um problema muito comum. A

madeira é um material higroscópico; uma alta umidade cria um ambiente ideal para o

desenvolvimento de fungos. Os sintomas incluem a perda de resistência,

amolecimento, desintegração e descoloração. Em locais onde o teor de umidade

médio é abaixo de 20 %, não existe deterioração da madeira. As fontes típicas de

apodrecimento incluem vazamentos no telhado, detalhamento inadequado de

projeto estrutural, e alta umidade relativa do local.

• Infestação de insetos: várias espécies de insetos, como cupins, brocas entre

outros, usam a madeira como abrigo e ou fonte de alimentação. Neste caso, a alta

umidade não é essencial e o risco de infestação é grande. Alguns tipos de ataques

de insetos indicam a necessidade do conhecimento de sua extensão, enquanto

outros podem ser menos prejudiciais. Entretanto, a correta identificação é essencial.

Os agentes abióticos (não vivos) incluem os condicionantes físicos, mecânicos,

químicos e climáticos. Embora destrutivos, os agentes abióticos podem também

danificar o tratamento preservativo, expondo a madeira não tratada ao ataque de

agentes bióticos.

• Abrasão mecânica: a abrasão mecânica é provavelmente o agente físico mais

significante de deterioração principalmente em pontes de madeira. É causado por

vários fatores e varia consideravelmente nos seus efeitos na estrutura. O mais

comum é a abrasão do veículo que produz gastos na superfície de rolamento,

reduzindo a seção efetiva de madeira. Obviamente exemplos deste dano ocorrem no

tabuleiro, onde a abrasão produz degradação da superfície de revestimento e do

guarda rodas. Danos mecânicos mais severos podem ser causados por sobrecargas

de veículos, recalques diferenciais e impactos de entulhos no canal de fluxo.

• Luz ultravioleta: a ação da luz ultravioleta do sol quimicamente degrada a lignina

da superfície da madeira. A degradação ultravioleta causa escurecimento em

madeiras claras e clareamento em madeiras escuras, mas este dano penetra

somente em uma pequena espessura da superfície da peça. Esta madeira

danificada é levemente enfraquecida, mas a profundidade do dano tem pouca

influência na resistência, exceto onde esta camada é removida de forma contínua,

reduzindo as dimensões da peça.

• Corrosão: a degradação da madeira por corrosão metálica é freqüentemente

negligenciada como causa de deterioração, principalmente em pontes. Este tipo de

degradação pode ser significante em algumas situações, particularmente em

ambiente marinho onde a água salina está presente e acelera a degradação. A

corrosão se inicia quando a umidade da madeira reage com o aço no conector

metálico, desprendendo íons férricos que deterioram as paredes das células da

madeira. Conforme a corrosão progride, o conector metálico torna-se uma célula

eletrolítica com um pólo ácido (ânodo) e um pólo alcalino (cátodo).

Embora as condições no cátodo não sejam severas, a acidez no ânodo causa a

hidrólise da celulose e reduz drasticamente a resistência da madeira na zona

afetada. A madeira atacada sempre adquire coloração escura e de aparência mole.

Em muitas espécies de madeira a descoloração sempre ocorre no contato do aço

com o cerne. Além desta deterioração por corrosão, as condições de alta umidade

associada com o dano podem favorecer o aparecimento de fungos apodrecedores.

Conforme a corrosão progride, a toxidade dos íons metálicos e o baixo pH na

madeira eventualmente eliminam o ataque por fungos, embora o apodrecimento

possa continuar a alguma distância da zona afetada. O efeito da corrosão metálica

pode ser limitado usando conectores galvanizados ou não ferrosos.

• Degradação química: em casos isolados, a presença de ácidos ou bases pode

causar dano à madeira. Bases fortes atacam a hemicelulose e lignina, deixando a

madeira esbranquiçada. Ácidos fortes atacam a celulose e hemicelulose, causando

perda de massa e resistência. O dano da madeira por ácido é de cor escura e sua

aparência é similar a da madeira danificada por fogo. Não é comum o contato de

produtos químicos fortes na madeira de coberturas e pontes, senão acidentalmente.

• Remoção de madeira: é muito comum encontrar a madeira danificada pela

remoção de suas partes para instalação de utilidades, por reformas e outras

atividades de carpintaria. O corte ou a remoção de vigas tracionadas é comum. A

redução da seção transversal de vigas pode diminuir sua capacidade resistente.

• Movimento de nós e distorções: as ligações, quando montadas com madeira

roliça verde e deixadas para secar, podem resultar em retração, fissuras, distorções

ou outras formas de ruptura local. Cavilhas de madeiras duras e entalhes podem

partir ou se deslocar. Retração e falta de detalhamento de projeto ou inexistência de

conectores não são problemas incomuns em novas estruturas.

•

Instabilidade: este efeito pode ser visto em deslocamentos laterais excessivos ou

em movimento de pórtico, usualmente causado por danos, corte ou falta de barras

de contraventamento.

• Flechas: pode indicar carregamento excessivo, que precisa ser corrigido. Em

estruturas antigas a flecha pode ocorrer devido ao efeito da fluência ou da secagem

de barras aplicadas na condição verde. Isto pode não conduzir a problemas

estruturais.

• Fissuras: tipicamente é o resultado da secagem da madeira verde, in loco.

Embora preocupantes, as fissuras têm pequena importância estrutural. Em

estruturas antigas, podem permanecer presentes por décadas e somente

observadas em deslocamentos não estruturais. Ocasionalmente, se as fissuras são

de grande extensão, por exemplo, mais profundas que a metade da espessura da

peça; em uma posição crítica em relação aos conectores; ou em uma barra

necessitando de proteção ao fogo, os reparos devem ser realizados.

• Fraturas incipientes: podem ocorrer por acidentes ou ignorância como por

exemplo de sobrecargas. Felizmente são bastante raras. Entretanto podem não ser

fáceis de detectar e, em caso de suspeita, deve ser solicitada a presença de um

especialista.

• Danos devido ao fogo: resultam da exposição ao fogo ou a altas temperaturas.

Podem permanecer presentes na estrutura por anos. A carbonização superficial isola

e protege a parte central da peça de madeira roliça, que pode manter parte

significativa de sua resistência conforme se observa na figura 3.1. Os conectores

metálicos transferirão aquecimento para o centro, e neste caso, podem ser

esperados danos maiores nestas áreas.

Ao contrário à crença popular, grandes peças de madeira têm boa resistência ao

fogo e melhores que outros materiais em condições severas de exposição ao fogo.

MUCHMORE et al apud NASCIMENTO (1993) ressaltam que quando uma peça

estrutural de grande seção transversal está exposta ao fogo, ela carboniza

superficialmente e, no início, as chamas são intensas. Como a combustão contínua,

a camada de carvão tem um efeito de isolamento à combustão diminuindo a uma

taxa de cerca de 40 mm/h, para a média das espécies de madeira estrutural. Esta

baixa taxa de penetração das chamas significa que às peças estruturais sujeitas ao

fogo mantêm alta porcentagem de sua resistência original por considerável tempo.

Figura 3.1: Carbonização superficial na peça de madeira roliça, RITTER (1990).

A madeira com relação ao fogo não apresenta distorção quando submetida a altas

temperaturas, tal como ocorre com o aço, aumentando o tempo de resistência da

estrutura, conforme se observa na figura 3.2.

Figura 3.2: Resistência da madeira ao fogo, RITTER (1990).

3.2 SISTEMA DE CLASSES DE USO E PRESERVAÇÃO DA MADEIRA

Preservação de madeiras é o conjunto de medidas preventivas e curativas para

controle de agentes biológicos (fungos e insetos xilófagos e perfuradores marinhos),

físicos e químicos que afetam as propriedades da madeira, adotadas no

desenvolvimento e na manutenção dos componentes de madeira no ambiente

construído CALIL et al (2006).

O propósito do Sistema de Classes de Uso, proposto por BRAZOLIN et al (2004), é

oferecer uma ferramenta simplificada para a tomada de decisões quanto ao uso

racional e inteligente da madeira na construção civil, fornecendo uma abordagem

sistêmica ao produto e usuário que garanta maior durabilidade das construções.

Conforme CALIL et al (2006), o sistema consiste no estabelecimento de 6 Classes

de Uso baseadas nas condições de exposição ou uso da madeira, na expectativa de

desempenho do componente e nos possíveis agentes biodeterioradores presentes.

Este sistema conduz a uma reflexão sobre as medidas que devem ser adotadas

durante fase de elaboração de projeto de uma construção e auxilia na definição do

tratamento preservativo da madeira (produto e processo) em função da condição de

uso a que ela estará exposta.

Segundo CALIL et al (2006), ao se utilizar peças roliças madeira de reflorestamento

como material de engenharia na construção civil, as seguintes etapas devem ser

consideradas obrigatórias:

• Elaboração do projeto com foco para diminuição dos processos de instalação e

desenvolvimento de organismos xilófagos.

• Definição do nível de desempenho necessário para o componente ou estrutura de

madeira, tais como: vida útil, responsabilidade estrutural, garantias comerciais e

legais, entre outras.

• Avaliação dos riscos biológicos aos quais à madeira será submetida durante a sua

vida útil, ataque de fungos e insetos xilófagos e perfuradores marinhos. Conceito de

Classe de Uso.

• Determinação da necessidade de tratamento preservativo, em função da

durabilidade natural e tratabilidade do cerne e alburno das espécies botânicas que

serão utilizadas.

• Definição dos tratamentos preservativos, em função das seguintes escolhas:

- espécie botânica que deve permitir este tratamento (tratabilidade);

- umidade da madeira no momento do tratamento;

- processo de aplicação do produto de preservação;

- parâmetros de qualidade necessários: retenção e penetração do produto

preservativo na madeira;

- produto preservativo e processo de aplicação que satisfaça à Classe de Uso

determinada.

3.2.1 Sistema de Classe de Uso

Ao optar pelo uso de peças roliças de madeira, em determinada situação é

necessário, em primeiro lugar, conhecer corretamente o seu emprego. Na etapa de

projeto deve-se, na medida do possível, conceber a obra de tal maneira que a

umidade da madeira seja sempre a menor possível, a fim de limitar os riscos de

biodeterioração. A seguir, deve-se determinar a Classe de Uso em função do tipo de

risco biológico a que a madeira será submetida. Como visto anteriormente, o sistema

define seis Classes de Usos em função do tipo de risco biológico que representa,

nas condições brasileiras, seis diferentes situações de exposição da madeira e de

produtos derivados da madeira, em serviço. O objetivo desta classificação é auxiliar

na escolha das espécies botânicas, dos produtos preservativos e dos métodos de

tratamento mais adequados a cada situação.

Na tabela 3.1, são apresentadas as Classes de Uso para utilização da madeira na

construção civil, de acordo com a condição de uso no projeto, e os organismos

xilófagos correspondentes que podem atacar a madeira, CALIL et al (2006). Esta

classificação já está sendo proposta na nova revisão da NBR 7190.

Para os casos de sistemas estruturais e construtivos de pontes, conforme CALIL et

al (2006), basicamente, os componentes de madeira são classificados nas Classes

de Uso 4, 5 e 6.

Tabela 3.1: Classes de Uso para utilização da madeira na construção civil.

Fonte: CALIL et al (2006).

Como critério ilustrativo, em sistemas estruturais e construtivos de edificações

residenciais, os componentes de madeira podem ser classificados nas Classes de

Uso conforme especificado na figura 3.3. Para os elementos estruturais, em contato

com água salgada ou salobra, deve ser utilizado a Classe de Uso 6.

Figura 3.3: Classe de Uso, em função da situação de risco de deterioração em uma residência.

Fonte: CALIL et al (2003), porém já adaptada à nova proposta na revisão da NBR 7190.

3.2.2 Seleção da espécie da madeira

A escolha das espécies de madeira para um determinado uso é uma das etapas

mais importantes a serem cumpridas. Para que haja um bom desempenho do

material é necessário definir os requisitos de qualidade da madeira, necessários ao

uso pretendido (propriedades físicas e mecânicas, durabilidade natural, tratabilidade

com produtos preservativos, fixação mecânica, etc.). Ao identificar a espécie de

madeira, podemos buscar essas informações na bibliografia, CALIL et al (2006).

As definições dadas a seguir norteiam os critérios essenciais para a escolha correta

da espécie de madeira para evitar sua biodeterioração:

• Durabilidade natural do cerne: Diz-se da durabilidade intrínseca da espécie

botânica de madeira, ou seja, de sua resistência ao ataque de organismos xilófagos

(insetos, fungos e perfuradores marinhos). De modo geral, o conceito de

durabilidade natural está sempre associado ao cerne da espécie de madeira, na

medida em que, na prática, o alburno de todas as espécies de madeira é

considerado não durável ou perecível. O tratamento preservativo faz-se necessário

se a espécie escolhida não é naturalmente durável para a classe de risco biológico

considerada e ou se a madeira contém porções de alburno.

• Tratabilidade: Quando o tratamento se faz necessário, a sua execução depende

da tratabilidade (impregnabilidade) da madeira, que, da mesma forma que a

durabilidade natural, é uma característica intrínseca da espécie botânica. Na medida

em que a espécie proposta não é suficientemente tratável ou impregnável, não é

possível ter-se certeza quanto ao seu tempo de vida útil. Mais vale, nestes casos,

optar pela utilização de outra espécie, mais adequada.

3.2.3 Quanto ao uso e tratamento de madeiras de reflorestamento

Como já visto anteriormente, o uso da madeira de reflorestamento foi empregado

para suprir as variadas necessidades de utilização da madeira e também visando à

preservação de florestas nativas. Na década de 60, o Brasil optou pelos gêneros

Eucaliptos (dicotiledôneas) e Pinus (coníferas) para um programa de

reflorestamento. Sabendo-se que estas espécies de madeira são altamente

susceptíveis à demanda biológica, é indispensável à adoção de medidas preventivas

visando melhorar a sua durabilidade. Dentre algumas medidas possíveis, a

preservação através da introdução de produtos químicos por processos industriais é

a mais eficaz,

PINHEIRO (2001).

Segundo CALIL et al (2006), a madeira de reflorestamento de ciclo curto representa

um real compromisso com o meio ambiente. Entretanto, para viabilizar seu uso na

construção civil, temos que considerar que são espécies cuja durabilidade natural

varia de baixa a moderada e a sua permeabilidade (tratabilidade) é diferenciada aos

preservativos de madeira. Em condições de alta agressividade biológica, a madeira,

principalmente estrutural, deve ser permeável ao tratamento para garantir uma

retenção dos produtos preservativos adequados.

A madeira de eucalipto tratada tem sido usada há décadas na indústria de utilidades

de postes e moirões e mais recentemente dormentes tratados, e tem grande

potencial para uso em construções rurais, urbanas e industriais tais como:

mangueiros, currais, estacas de fundações, estruturas de contenções de terra,

passarelas, pontes, quiosques, galpões rurais e industriais, edificações residenciais,

estabelecimentos comerciais, hotelarias, igrejas, instituições de ensino, sedes de

parques ecológios e ambientais, parques turísticos e com brinquedos infantis,

estruturas de locais de eventos, coberturas especiais, estruturas de arquibancadas,

torres de observação, defensas de rodovias, barreiras acústicas, entre outros. Os

estudos realizados nas universidades e institutos brasileiros têm demonstrado isso.

O eucalipto, usado na sua forma roliça, em construções usuais, onde o alburno

(porção permeável) é totalmente impregnado com produtos preservativos.

Entretanto, o cerne das espécies de eucalipto é impermeável ao tratamento

preservativo, podendo ser deteriorado por organismos xilófagos em condições

extremas de uso, como por exemplo, em contato com o solo. Portanto, delineia-se

um desafio para o setor na busca de produtos e processos para o tratamento deste

cerne para viabilizar a madeira de eucalipto serrada e tratada na construção civil

nestas condições. Vale ressaltar que em situações de menor risco de ataque de

fungos e insetos xilófagos, pode-se buscar a adequação das propriedades da

madeira serrada de eucalipto às condições de uso, tornando-se um material viável,

CALIL et al (2006).

Outra espécie de reflorestamento que vem crescendo no mercado da construção

civil é o pinus, que teve uma adaptação muito boa às condições climáticas do nosso

país. Essa adaptação está diretamente associada à atual disponibilidade e manejo

sustentável dessas florestas cultivadas, CALIL et al (2006).

Porém, a utilização de madeira de pinus tratado na construção civil ainda é muito

pequena, principalmente em razão do desconhecimento dos profissionais envolvidos

no setor de construção quanto às características e recomendações para a utilização

deste material (REVISTA DA MADEIRA, 2001).

Em muitos países, o pinus tratado já é utilizado em construções como residências,

pontes, barreiras de som e silos. O uso do pinus apresenta as seguintes vantagens:

menor peso da edificação, portanto, fundações e alicerces mais simples, menor

tempo de construção em relação à alvenaria e redução de desperdício de material,

pois todos os componentes podem ser pré-fabricados (NAHUZ, 2002).

A madeira de pinus é considerada de baixa resistência mecânica e durabilidade

natural, entretanto, apresenta uma alta permeabilidade/tratabilidade às soluções

preservativas, garantindo um tratamento adequado (penetração e retenção) e vida

útil superior a 50 anos, dependendo do produto, processo de tratamento e condição

de uso, CALIL et al (2006).

PINHEIRO (2001) conclui em sua tese doutorado de que a preservação química

industrial é de extrema relevância, principalmente por não reduzir e, em alguns

casos até aumentar os valores das propriedades mecânicas estudadas, além de ser

um método comprovado e eficaz contra a biodeterioração.

3.2.4 Escolha do método de tratamento e do produto preservativo

As técnicas de preservação química consistem basicamente, em introduzir, através

de processos adequados, produtos químicos dentro da estrutura das madeiras,

visando torná-la tóxica aos organismos que a utilizam como fonte de alimentos. A

escolha do processo e do produto preservativo dependerá, principalmente, do tipo

de madeira e das condições de utilização das mesmas, CALIL et al (2006).

O valor de um tratamento preservativo depende da harmonização de cinco fatores:

- da tratabilidade ou impregnabilidade da madeira, característica da essência

escolhida;

- de sua umidade no momento do tratamento;

- das características e possibilidade de emprego do produto preservativo de madeira;

- do método de tratamento;

- da retenção e penetração do produto preservativo na madeira.

3.2.4.1 Produtos preservativos

Segundo CALIL et al (2006), os produtos preservativos são definidos como sendo

substâncias ou formulações químicas, de composição e características definidas,

que devem apresentar as seguintes propriedades:

- eficiência na prevenção ou controle de organismos xilófagos;

- segurança em relação ao homem e ao meio ambiente;

- permanência na madeira (não deve perder-se na madeira por decomposição,

evaporação, lixiviação, exsudação ou outros);

- não corrosivo;

- de custo acessível (competitivo);

- disponível no mercado;

- e não deve prejudicar as propriedades físicas e mecânicas da madeira.

Outras características, além das mencionadas, poderão ser essenciais, o que

poderá ser determinado pelas particularidades de uso da madeira.

A seleção adequada de um produto preservativo é a primeira condição para conferir

proteção a uma madeira de baixa durabilidade natural. Segundo CALIL et al (2006),

os preservativos de madeira podem ser agrupados segundo sua natureza:

- oleosos, produtos essencialmente representados pelos derivados do alcatrão de

hulha;

- óleos solúveis, produtos contendo misturas complexas de agentes fungicidas e/ou

inseticidas, a base de compostos de natureza orgânica e/ou organometálica;

- e os hidrossolúveis, produtos contendo misturas mais ou menos complexas de sais

metálicos.

Alguns autores reúnem os preservativos oleosos com os oleossolúveis numa

categoria. A importância de tal critério é meramente didática, pois as modernas

técnicas de produção de emulsões tiram muito do valor desse critério estabelecido

com base na natureza química do solvente utilizado como veículo, CALIL et al

(2006).

Sobretudo, deve-se considerar a busca de produtos preservativos de menor impacto

ao meio ambiente e à higiene e segurança, a disponibilidade de produtos no

mercado brasileiro, os aspectos estéticos (alteração de cor da madeira, por

exemplo), aceitação de acabamento, e a necessidade de monitoramento contínuo.

O setor de preservação de madeiras no Brasil é regulamentado e fiscalizado pelo

Instituto Brasileiro do Meio Ambiente e dos Recursos Naturais Renováveis – IBAMA,

portanto, a consulta a este órgão é sugerida, pois novos produtos podem ter sido

registrados ou alguns não mais permitidos para uso no tratamento de madeiras.

3.2.4.2 Métodos de tratamento

Igualmente importante é a seleção do método de aplicação, ou método de

tratamento. Produto algum poderá conferir proteção satisfatória à madeira se não for

corretamente aplicado. Dependendo da Classe de Uso à qual o componente de

madeira estará sujeito, a aplicação dos produtos preservativos poderá ser efetuada

com base nos seguintes processos: sem pressão, isto é, impregnação superficial da

madeira, ou com pressão, isto é, impregnação profunda da madeira, por aplicação

do preservativo em autoclave, disponível em usinas de preservação de madeiras.

Os processos sem pressão, ou superficiais, caracterizam-se por não utilizarem

pressão externa para forçar a penetração do preservativo na madeira, portanto,

proporcionam baixa retenção e penetração do produto preservativo na madeira. A

impregnação é baseada nos princípios da difusão e/ ou da capilaridade, os quais

proporcionam uma penetração do preservativo quase que superficial, na maioria das

vezes. Como efeito, confere à madeira uma proteção limitada contra os organismos

xilófagos, sendo recomendados para a preservação de peças que estarão sujeitas a

baixos riscos de deterioração biológica (Classes de Uso 1, 2 e 3, principalmente).

Essas considerações referem-se ao uso de produtos preservativos oleosos, óleos

solúveis ou emulsionáveis aplicados às madeiras secas (teor de umidade abaixo de

30% na base seca), pelos processos de aspersão, imersão e pincelamento; e

preservativos hidrossolúveis com propriedades difusíveis, aplicados às madeiras

úmidas (acima de 30%) por estes processos, CALIL et al (2006).

Ainda conforme CALIL et al (2006), no caso de componentes estruturais e

construtivos de madeira utilizados em pontes (Classes de Uso 4, 5 e 6), os

processos de impregnação sob pressão em autoclaves são os mais eficazes e

recomendados. Eles promovem a distribuição e penetração mais uniforme do

produto preservativo em todas as partes permeáveis da madeira com teor de

umidade abaixo do ponto de saturação das fibras (~30%), além de favorecer o

controle da quantidade de preservativo absorvido (nível de retenção) para uma

proteção ampla da madeira, mesmo em condições de alto risco de deterioração

biológica.

Estes processos são realizados em instalações industriais, denominadas usinas de

preservação de madeiras, figura 3.4. De um modo geral, pode-se dividir os

processos sob pressão em duas categorias: célula cheia e célula vazia.

Figura 3.4: Usina de Preservação de Madeira, tratamento de impregnação de preservativo em

autoclave. Fonte: Foto tirada pelo autor, em visita técnica à usina Petras, em julho de 2008.

3.2.4.3 Penetração e retenção do produto preservativo

Os principais parâmetros de qualidade para a madeira preservada são a penetração

e a retenção do preservativo absorvido no processo de tratamento.

A penetração é definida como sendo a profundidade alcançada pelo preservativo ou

pelos seus ingredientes ativos na madeira, expressa em milímetros (mm). Já a

retenção é a quantidade do preservativo ou do seus ingredientes ativos, contida de

maneira uniforme num determinado volume da madeira, expressa em quilogramas

de ingrediente ativo por metro cúbico de madeira tratável (kg/m³), CALIL et al (2006).

A especificação de um tratamento preservativo, baseado nas Classes de Uso, deve

requerer penetração e retenção adequadas que dependem do método de tratamento

escolhido. As normas técnicas e a experiência do fabricante podem relacionar estes

parâmetros de qualidade do tratamento, considerando minimamente:

- quanto maior a responsabilidade estrutural do componente de madeira, maior

deverá ser a retenção e penetração do produto preservativo;

- uma maior vida útil está normalmente associada a uma maior retenção e

penetração do produto;

- algumas Classes de Uso, por exemplo, a classe 5, incluem uma gama grande de

condições de exposição, portanto, diferentes retenções e penetrações podem ser

selecionadas;

- para uma mesma Classe de Uso, diferenças de micro e macroclima entre regiões,

podem exigir maiores retenções e penetrações;

- a economia em manutenção e a acessibilidade para reparos ou substituições de

um componente podem exigir maiores retenções e penetrações;

- o controle de qualidade de toda a madeira preservada deverá ser realizado para

garantir os principais parâmetros de qualidade: penetração e a retenção do

preservativo absorvido no processo de tratamento.

Em suma, para as madeiras utilizadas nas Classes de Uso 4, 5 e 6, é recomendado

o tratamento sob pressão com produtos preservativos de natureza hidrossolúvel e ou

oleosa. As tabelas 3.2, 3.3 e 3.4 apresentam as combinações entre os produtos

preservativos em função das Classes de Uso de deterioração biológica.

Tabela 3.2: Classe de Uso 4

Fonte: CALIL et al (2006).

Tabela 3.3: Classe de Uso 5

Fonte: CALIL et al (2006).

Tabela 3.4: Classe de Uso 6

Fonte: CALIL et al (2006).

Notas:

a. No caso de espécies de folhosas, o cerne é normalmente não tratável, mesmo

sob pressão, portanto uma maior vida útil do componente depende da alta

durabilidade natural desta porção da madeira. No caso de madeiras permeáveis,

como o pinus, ou o alburno da maioria das espécies de folhosas, é possível

impregnação total com o produto preservativo.

b. Componentes estruturais de difícil manutenção, reparo ou substituição e críticos

para o desempenho e segurança do sistema construtivo.

c. Devido à sua natureza oleosa e propriedades químicas, a peça de madeira tratada

com óleo creosoto pode apresentar problemas de exsudação do produto (migração

para a superfície), além de não permitir acabamento com tintas, stains e vernizes.

Portanto, recomenda-se seu uso nos componentes que não entram em contato

direto com as pessoas e ou animais.

d. Componentes estruturais críticos, como estacas de fundações totalmente ou

parcialmente enterrados no solo ou em contato com água doce, utilizados em locais

de clima severo e ambiente com alto potencial de biodeterioração por fungos e

insetos xilófagos.

e. O método de duplo-tratamento com os produtos preservativos CCA e óleo

creosoto deve ser adotado em regiões de ocorrência de Sphaeroma terebrans e

Limnoria tripunctata e na ausência de informações sobre estes organismos xilófagos

no local de uso da madeira.

f. Devido à natureza química dos produtos preservativos recomendados para o

tratamento de madeiras, nos componentes construtivos das estruturas, na

construção civil, que podem estar em contato direto com pessoas ou animais, é

recomendado o uso de acabamentos adequados, como “stains”, vernizes e ou tintas,

para evitar a migração e ou lixiviação do produto preservativo.

3.2.4.4 Precauções gerais

a. Adotar a Classe de Uso mais agressiva quando diferentes partes de um mesmo

componente apresentam diferentes Classes de Uso.

b. Situações em que um componente fora de contato com o solo for submetido a

intenso umedecimento, considerar uma situação equivalente ao contato com o solo

ou água doce.

c. Componentes inacessíveis quando em serviço ou quando sua falha apresente

conseqüências sérias, é aconselhável considerar o uso de madeira de alta

durabilidade natural ou um tratamento preservativo que proporcione maior retenção

e penetração do produto preservativo na madeira.

d. A diferente durabilidade natural e tratabilidade do alburno e cerne devem ser

sempre consideradas.

e. Se o risco de lixiviação do produto preservativo existe, considerar a proteção dos

componentes durante construção e ou transporte.

f. Fatores como manuseio das peças tratadas, práticas durante a construção,

integridade de acabamentos ou compatibilidade do produto preservativo com o

acabamento, podem afetar o desempenho da madeira preservada.

g. Adoção um sistema de secagem adequado para a produção de madeira roliça

tratada de boa qualidade e, conseqüentemente, do produto final.

3.3 SECAGEM DA MADEIRA

Segundo a NBR 8456:1984, os postes de eucalipto, devem antes da aplicação do

preservativo, serem submetidos ao processo de secagem natural preferencialmente,

ou de condicionamento artificial. Esta etapa é conhecida tecnicamente com fase de

sazonamento.

Conforme a NBR 8456:1984, a secagem natural deve ser ao ar livre e as peças de

eucalipto devem ser mantidas em pátios de secagem preferencialmente sombreados

e por tempo suficiente (3 a 6 meses, aproximadamente) de modo a atingir o teor de

umidade especificado no item 5.1.1. desta norma. O pátio de secagem deve situar-

se preferencialmente em lugares altos, não úmidos, bem drenados e livre de

vegetação e detritos. Os postes devem ser reunidos em camadas de maneira a

permitir ventilação entre eles.

Ainda conforme a NBR 8456:1984, em caso de conveniência ou quando as

condições climáticas sejam tais que a longa secagem ao ar livre dê possibilidade de

deterioração, pode-se usar condicionamento artificial, mediante:

a) vapor;

b) aquecimento em preservativo á pressão atmosférica;

c) aquecimento em óleo, sob vácuo, ou;

d) secagem em estufa.

Observação: em qualquer dos casos a temperatura não deve ultrapassar a 105°C.

O teor de umidade assume papel de importância para a correta utilização industrial

das madeiras, senão o mais importante, pois o processo de secagem influi

decisivamente nas dimensões finais a serem utilizadas NAZAR (2007).

A água na madeira é composta basicamente em livre e água de impregnação,

conforme demonstrado na figura 5.5.

O teor de umidade correspondente ao mínimo de água livre e ao máximo de água de

impregnação é denominado ponto de saturação das fibras. Para as madeiras

brasileiras, situa-se em torno de 25%, sendo que até esse percentual pouco dano

ocorre no material a partir desse ponto, a perda de umidade é acompanhada de

retração, com as respectivas reduções de dimensões e aumento de resistência,

NAZAR (2007).

Figura 3.5: Água livre e água de impregnação na madeira. Fonte: CALIL (2001).

Em termos de cálculo estrutural, a NBR 7190:1997 especifica a umidade de 12%

como referência para ensaios e valores de resistência, e recomenda a correção do

de resistência e do E

do módulo de elasticidade para os valores de umidade de

12%.

4 LIGAÇÕES

Ligações, também conhecidas no meio técnico, como conexões, devem ser

consideradas pontos fundamentais na segurança de estruturas de madeira. Em

algumas situações, a falha de uma conexão poderá ser responsável pelo colapso

da estrutura. Como exemplo desta situação, pode ser citado o caso comum de

telhados em duas águas com estrutura em treliças triangulares, nos quais se tem a

presença de ligações fundamentais: o nó de apoio, a emenda do banzo inferior e o

nó de cumeeira. O comprometimento de uma destas ligações pode levar ao colapso

da estrutura treliçada, CALIL et al (2003).

Segundo a NBR 7190:1997, as ligações mecânicas das peças de madeira podem

ser feita por meio dos seguintes elementos:

• pinos metálicos (pregos ou parafusos);

• cavilhas (pinos de madeira torneados);

• conectores (anéis metálicos ou chapas metálicas).

Os pinos metálicos, principalmente os parafusos, podem ser considerados como os

utilizados com maior freqüência. Conforme o item 8.3.4 da NBR 7190:1997,

recomenda-se que os parafusos estruturais tenham diâmetros não menores que

10 mm e resistência característica de escoamento f

de pelo menos 240 MPa.

Conforme o item 10.2.3 da NBR 7190:1997 as espessuras mínimas para arruelas

de aço devem ser de 9 mm para ligações em elementos estruturais de pontes e 6

mm em outras estruturas, não devendo em caso algum ser inferior a 1/8 do lado,

no caso das arruelas quadradas ou do diâmetro, no caso das arruelas redondas.

A segurança de elementos de conectores metálicos deve ser verificada de acordo

com as prescrições da NBR 8800. A espessura mínima das chapas de aço das

ligações devem ser de 9 mm paras as conexões entre elementos estruturais de

pontes e 6 mm em outros casos, conforme descrito no item 10.2.4 da NBR

7190:1997.

No cálculo das ligações, a NBR 7190:1997 não permite a consideração benéfica do

atrito entre as superfícies de contato, devido à retração e à deformação lenta da

madeira. Também não deve ser considerado o atrito proporcionado por estribos,

braçadeiras ou grampos, CALIL et al (2003).

A madeira, quando perfurada, pode apresentar problemas de fendilhamento. Para

evitá-los, devem ser obedecidos os espaçamentos e pré-furações especificados

pela NBR 7190:1997, para cada tipo de dispositivo utilizado.

Conforme a NBR 7190:1997, o estado limite último de uma ligação é atingido por

deficiência de resistência da madeira ou do elemento de ligação.

O dimensionamento da ligação é feito pela seguinte condição de segurança:

≤ Rd

onde: Sd o valor de cálculo das solicitações.

Rd é o valor de cálculo da resistência.

As ligações em construções de estruturas com peças de madeira roliça são mais

difíceis de serem confeccionadas do que as ligações com madeira serrada. Em

alguns casos, a peça de madeira roliça precisa ser cortada para facilitar a conexão

das juntas e garantir o melhor comportamento entre os elementos estruturais nas

ligações.

Portanto, este é um dos principais problemas para a resistência ao uso de

construções com peças de madeira roliça, onde os processos de execução das

ligações são realizados por métodos bastante artesanais e dificultosos, aos quais em

alguns casos apresentam baixa eficiência.

O problema de processos artesanais de execução de ligações é comentado no

trabalho de MAIA e CALIL (1989). Os autores apresentam o projeto e execução de

uma residência construída no litoral, em que se utilizou peças roliças tratadas de

eucalipto Citriodora. Portanto, neste projeto, todo o sistema estrutural composto por

vigas e colunas, é constituído por peças de eucalipto Citriodora, substituindo o

sistema convencional de Concreto Armado. Outra dificuldade citada no artigo foi à

confecção dos detalhes “in loco”, os quais foram executados artesanalmente,

contando apenas com a prática do carpinteiro local e grande número de auxiliares.

Desta forma, o emprego de peças roliças de madeira tratada como solução

construtiva, sem projeto elaborado por profissional com conhecimento específico e

sem utilização mão de obra especializada e matéria prima selecionada, pode

ocasionar em encarecimento do custo final da construção, além da não garantia da

segurança da estrutura.

Visando então, promover o uso mais eficiente das ligações entre os elementos

estruturais com peças de madeira, o objetivo deste capítulo é apresentar os tipos

mais usuais de conexões nestas estruturas.

4.1 LIGAÇÕES POR ENTALHES

As ligações por entalhes devem ser empregadas apenas para a transmissão de

esforços de compressão entre as peças. Os esforços são transmitidos por contato

direto entre os elementos. No caso de inversão de esforços, causada pela ação do

vento, deve ser prevista outra forma para transmitir a tração. O dimensionamento

das ligações por entalhes requer a verificação de efeitos localizados, como a

compressão no local de transmissão do esforço e, em alguns casos, a tendência a

promover cisalhamento paralelo às fibras da madeira, CALIL et al (2003).

As ligações por entalhes são tipos de ligações comumente adotados para sistema

viga-coluna no Brasil, e constituem num encaixe côncavo no topo da coluna e às

vezes fixadas verticalmente com adição de barra de aço galvanizado (pino metálico)

ou cavilha de madeira, para impedir a separação das peças. A confecção da ligação

por entalhe, de encaixe cilíndrico, no topo da peça, é realizada com auxílio de

furadeira manual, e formão. Na figura 4.1, estão apresentados os processos de

confecção em peças roliças, de ligações por entalhes , de encaixe cilíndrico, no topo

da peça.

Figura 4.1: Confecção da ligação p/ entalhe, de encaixe cilíndrico, no topo da peça.

Fonte: www.flickr.com/photos/andre_costa/sets/72157610865518855/

4.2 LIGAÇÕES COM CAVILHAS DE MADEIRA

Uma opção aos pinos metálicos são as cavilhas de madeira, que apresentam um

funcionamento semelhante quanto à transmissão dos esforços. As cavilhas têm a

vantagem de poderem ser utilizadas em ambientes agressivos aos pinos metálicos,

CALIL et al (2003).

Para a confecção de cavilhas, a madeira utilizada deve apresentar como

propriedades mínimas de resistência os valores especificados para a Classe C60.

Caso sejam utilizadas espécies de densidade inferior, estas devem ser impregnadas

com resinas que aumentam a sua resistência até a valores compatíveis com a

classe C60, CALIL et al (2003). A pré-furação deve apresentar o mesmo diâmetro da

cavilha, figura 4.2.

Os critérios para a determinação da resistência de uma cavilha, para uma dada

seção de corte, seguem os mesmos especificados para ligações por pinos metálicos,

neste caso, sendo considerados os seguintes parâmetros da madeira:

- resistência à compressão paralela (f

) da cavilha considerada em sua flexão;

- resistência à compressão normal da cavilha (f

c90,d

);

- diâmetro da cavilha (d);

- diâmetro das peças roliças, que corresponde espessura convencional (t) da

madeira serrada, conforme a NBR 7190:1997.

Figura 4.2:

Ligações por cavilhas. Fonte: PARTEL (1999).

4.3 LIGAÇÕES COM BARRAS ROSQUEADAS, ARRUELAS E PORCAS

Ligações utilizando barras de aço rosqueadas, fixadas com arruelas e porcas nas

extremidades, tem sido largamente empregadas em conexões entre os elementos

estruturais, com peças roliças de madeira.

Após a colocação do parafuso ou barra rosqueada, e arruelas, as porcas são

apertadas, comprimindo fortemente a madeira na direção transversal, sendo o

esforço transferido à madeira com auxílio das arruelas.

A NBR 7190:1997, define a resistência total de um pino como sendo a soma das

resistências correspondentes às suas diferentes seções de corte. E a resistência

característica de escoamento mínima do aço utilizado na fabricação de pregos e

parafusos deve ser, de acordo com a Norma Brasileira, de 600 MPa e 240 MPa,

respectivamente.

Em ligações parafusadas, duas situações podem ocorrer neste caso:

- pré-furação não maior que o diâmetro mais 0,5 mm, para consideração de ligação

rígida;

- valores maiores que o anterior, com consideração de ligação deformável.

Segundo a NBR 7190:1997, entende-se por ligação rígida aquelas que obedecem

aos critérios de pré-furação e utilizem no mínimo quatro pinos.

Na figura 4.3a os desenhos detalham diversos tipos de ligações utilizando barras de

aço rosqueadas, fixadas com arruelas e porcas nas extremidades, tanto em

conexões entre elementos estruturais utilizando somente peças roliças de madeira,

quanto ligações mistas de madeira roliça com madeira serrada. A figura 4.3b

apresenta ligações entre elementos estruturais com madeira roliça, utilizando barras

de aço rosqueadas, fixadas com arruelas e porcas nas extremidades.

(a) (b)

Figura 4.3: (a) Ligações com barras rosqueadas, arruelas e porcas. Fonte: HOLZ (1995).

(b) Ligações deste sistema em peças roliças. Fonte: Foto tirada pelo autor.

4.4 LIGAÇÕES COM BARRA ROSQUEADA E PINO METÁLICO (DOWEL-NUT)

Este tipo de ligação consiste num sistema com barra de aço rosqueada, pino

metálico, arruela e porca, ou parafuso com rosca e pino metálico. Em um furo

transversal passando pelo eixo da viga próximo a coluna conecta-se o pino metálico

que possui um furo com rosca fêmea compatível com o diâmetro da rosca da barra

de aço. A barra de aço rosqueada é então introduzida passando transversalmente

pela coluna e em um furo no eixo longitudinal da viga de forma a rosquear no orifício

do pino metálico transversal. Na extremidade externa da barra de aço na face

externa da coluna, introduz-se a arruela e a porca, comprimindo fortemente a

madeira da coluna na direção transversal. Conseqüentemente a barra de aço

introduzida longitudinalmente no eixo da viga, ao rosquear com o pino transversal à

viga, conecta-se na face interna da coluna como representa a figura 4.4.

(a) (b) (b)

Figura 4.4: Ligações metálicas com barra rosqueada e pino. Fonte: Acervo do autor.

Um exemplo desta ligação, foi utilizado por WOLF et al (2000), em conexões para

treliça espacial, figura 4.5.

(a)

(b) (c)

Figura 4.5: Ligação Dowel-Nut para treliça espacial: (a) detalhes da conexão; (b) nó de conexão da

treliça espacial; (c) modos de ruptura da madeira conífera Douglas. Fonte: WOLF et al (2000).

4.5 LIGAÇÕES COM CHAPAS METÁLICAS EXTERNAS PARAFUSADAS

As ligações em elementos estruturais em peças roliças de madeira, executadas com

chapas metálicas externas, também podem ser denominadas como talas metálicas.

A conexão é executada através de barras de aço com rosca, que atravessam

transversalmente as chapas e as peças de madeira roliça. Com o aperto das porcas

nas extremidades das barras de aço, travam o sistema comprimindo as peças de

madeira. HOLZ (1995) demonstra este sistema de ligação, como pode ser visto na

figura 6.6a. Normalmente neste tipo de ligação é comum modificar as madeiras

roliças fatiando duas faces externas, de maneira a tornarem planas e contínuas,

para unir adequadamente junto às faces das chapas metálicas. A figura 4.6b

apresenta uma ligação aparentemente rígida, pois possuem quatro parafusos em

cada peça, com chapas metálicas externas unindo as peças, compondo a cumeeira

da cobertura de um sistema de galpão tipo pórtico.

(a) (b)

Figura 4.6: (a) Ligações com chapas metálicas externas. Fonte: HOLZ (1995).

(b) Ligação deste sistema. Fonte: Foto tirada pelo autor.

4.6 LIGAÇÕES COM CHAPAS METÁLICAS INTERNAS PARAFUSADAS

Estes tipos de ligações consistem em sistemas com chapas metálicas que são

introduzidas em cortes longitudinais tipo fenda nos eixos das peças de madeira

roliça, normalmente nas extremidades destas peças e com espessura da chapa

metálica. A conexão também é executada através de barras de aço com rosca, que

atravessam transversalmente as chapas e as peças de madeira roliça. Com o aperto

das porcas nas extremidades das barras de aço, travam o sistema comprimindo as

faces internas das peças de madeira com as faces da chapa metálica. A figura 4,7a

demonstra um desenho de projeto de conexão deste sistema de ligação. A figura

4.7b apresenta um detalhe da conexão executada deste projeto, sendo uma ligação

aparentemente rígida, pois possuem quatro parafusos em cada peça, com chapas

metálicas internas unindo as peças, compondo uma ligação de canto de um sistema

de quiosque e a chapa metálica em que apóia este sistema será conectada à coluna

e fixada através de barras de aço com rosca, arruelas e porcas.

(a) (b)

Figura 4.7: Ligações com chapas metálicas internas: (a) desenho da conexão no projeto; (b) detalhe

da conexão. Fonte: BEAUDETTE CONSULTING ENGINEERS INC.

4.7 LIGAÇÕES COM CONSOLES METÁLICOS PERFURADOS E PARAFUSADOS

Na Califórnia, a empresa de construções e consultoria de estruturas de “log home”, a

“Whisper Creek Developers Inc.”, utiliza nas ligações entre os elementos estruturais,

conexões industrializadas, de consoles metálicos perfurados e parafusados, figura 4.8.

(a) (b) (c)

(d) (e) (f)

Figura 4.8: Principais tipos de ligações com consoles metálicos perfurados e parafusados, (a) topo de

colunas que suportam vigas contínuas de madeira roliça; (b) topo de colunas que suportam vigas

contínuas de madeira serrada; (c) extremidades de vigas roliças que apóiam nas colunas; (d)

extremidades de vigas roliças que apóiam em vigas ou pilares de madeira serrada; (e) extremidades

de vigas serradas que apóiam em colunas; (f) vigas roliças de transição onde nascem colunas.

Fonte: Whisper Creek Developers Inc.

4.8 LIGAÇÕES COM CHAPAS METÁLICAS GALVANIZADAS PERFURADAS E PREGADAS

Os conectores de chapas metálicas galvanizadas perfuradas e pregadas (figura 4.9),

são componentes eficientes para construções de galpões rurais, utilizando madeira

roliça com diferentes diâmetros, desenvolvidos para realizar ligações entre as peças

de maneira simples, e proporcionam curto tempo de execução na montagem da

estrutura.

a) Ligações coluna-viga reta b) Ligações coluna-viga inclinada.

Figura 4.9: Tipos de Conectores de chapas metálicas galvanizadas perfuradas. Fonte: HOLZ (1995).

Estes conectores normalmente são fabricados por empresas especializadas. A

GANG-NAIL do Brasil é fornecedora de uma linha destes conectores, sendo

confeccionados em peças únicas em aço especial zincado por imersão a quente,

com 1,95mm de espessura, sem emendas ou soldas, garantindo tecnicamente as

ligações entre as peças, figura 4.10.

Figura 4.10: Conectores de chapas metálicas galvanizadas perfuradas. a) Ligações de topo viga-viga,

inclinadas; b) Ligações coluna-viga inclinada. Fonte: www.gangnail.com.br

Normalmente estes conectores são especialmente indicados para construções de

galpões (figura 4.11), permitindo vãos de até 10 metros em duas águas com sistema

de tirantes e contraventamentos. Porém outras soluções podem ser adotadas como

de uma água ou ainda de duas águas desencontradas ou seriadas.

Figura 4.11: Ligações com chapas perfuradas e pregadas – Fonte: RANTA-MAUNUS (2002).

A mesma rapidez de execução é possível de ser obtida utilizando-se cintas com

chapas metálicas perfuradas e pregadas para as fixações de terças. Vigas com

peças roliças de madeira não deverão ser usadas nesta forma de construção, sem a

confecção de entalhe na peça, de modo a evitar movimentos laterais do topo das

colunas. Os postes agindo como elementos inclinados não são restritos pelas juntas

mas pela flexibilidade inerente das seus cortes transversais circulares PARTEL

(1999). Exemplos destes conectores típicos são apresentados na figura 4.12.

a) chapas perfuradas pregadas b) cintas perfuradas pregadas

Figura 4.12: Conectores de terças com chapas e cintas metálicas galvanizadas perfuradas.

Fonte: HOLZ (1995).

4.9 CHAPAS METÁLICAS GALVANIZADAS COM DENTES ESTAMPADOS

As chapas Metálicas Galvanizadas com Dentes Estampados, são fabricadas por empresas

especializadas. A GANG-NAIL do Brasil é fornecedora de uma linha de conectores anti-

racha para madeira roliça denominada GN-18, para aplicação nas extremidades de postes,

toras e mourões, garantindo maior controle das tensões internas nas fibras das madeiras,

evitando que as rachaduras já existentes se alastrem, reduzindo os níveis de fendilhamento

durante o processo de secagem da madeira, figura 4.13.

(a) detalhe das chapas (b) chapas fixadas no topo das peças

Figura 4.13: Chapas metálicas galvanizadas com dentes estampados. Fonte: www.gangnail.com.br

As chapas de dentes estampados são mais empregadas em conexões de peças

estruturais de madeira serrada. A figura 4.14 detalha a conexão de uma viga

composta de seção dupla de madeira serrada, no topo da coluna, com chapas de

dentes estampados e pinos metálicos, HOLZ (1995).

Figura 4.14: Juntas no topo da coluna. Fonte: HOLZ (1995).

4.10 LIGAÇÕES PARA NÓS DE TRELIÇAS ESPACIAIS

Os métodos de ligações para treliças espaciais viabilizam a utilização do material

para construções de coberturas com grandes vãos utilizando peças roliças de

madeira de pequenos diâmetros da ordem de 10 cm.

Portanto, em estruturas espaciais com madeira roliça, é necessária como um

intermediário, uma articulação de aço especial no nó. A figura 4.15a apresenta

detalhes de peças metálicas que compõem a conexão, para a ligação dos nós, com

as chapas fixadas nas peças roliças de madeira, relativas à situação do plano

espacial. A foto na figura 4.15b representa como é composto este sistema de

ligação.

(a) (b)

Figura 4.15: (a) Detalhes das conexões das peças de madeira roliça em estruturas espaciais, fonte:

HUYBERS (1991); (b) Foto da conexão deste sistema de ligações, fonte: RANTA-MAUNUS (2002).

Na extremidade da peça de madeira roliça, corta-se uma fenda de aproximadamente

6 mm de espessura. Confecciona-se dois furos alinhados transversalmente a seção

e perpendiculares a fenda aberta. Então, uma chapa metálica de 6 mm é introduzida

na fenda. Dois pinos tubulares de 17x 3 mm de espessura de parede e 90 mm de

comprimento são então fixadas nestes furos em cada extremidade. Esses pinos são

fixados no lugar por laços de arame galvanizado, geralmente, quatro fios de arame

são entrelaçados através de cada pino. Conforme a figura 4.16, cada arame é

retorcido em volta da peça de madeira roliça e passam dentro dos furos da peça

roliça e da chapa, contendo as pequenas cavilhas tubulares. O arame é então fixado

dos dois lados para possibilitar a ligação das chapas perpendicularmente ao topo

das peças, geralmente a espessura do arame usado é de 4 mm. Os arames e as

cavilhas tubulares atuam juntos para transferir os esforços da peça roliça para a

peça metálica.

Figura 4.16: Detalhe da conexão com a chapa metálica. Fonte: HUYBERS (1991).

A transferência dos esforços de um elemento a outro acontece por intermédio de

chapas de aço dentro das fendas, nas extremidades dos postes e dos laços de

arame desenvolvidos pela Delfi Universily of Technology, na Holanda.

Desta forma, HUYBERS (1991) apresenta estas conexões com laços de arame

galvanizados aplicados em estruturas espaciais de até 3 andares. São ligações em

estruturas espaciais por intermédio de peças metálicas ou cantoneiras compostas.

Os detalhamentos das estruturas espaciais em madeira roliça trazem novas

alternativas que podem vir a solucionar o problema de execução de simples

ligações. Para esse fim foi desenvolvida uma ferramenta manipulada manualmente

que confecciona e fixa laços de arame galvanizado firmemente ao redor de qualquer

objeto, mas particularmente como um método de junção.

Além da função de fixação, estes laços, também tem a finalidade de solucionar a

tendência de fendilhamento nas extremidades das peças roliças, sendo essa região

que dificulta a formação de conexões confiáveis entre os elementos estruturais.

Conforme a figura 4.17, para a confecção das ligações e montagem das treliças

espaciais com peças roliças, seguem- se as seguintes etapas:

1- O arame é entrelaçado na peça e a ferramenta que tem um cabo fixo e um cabo

móvel com uma engrenagem dentada, é posicionada;

2- A ferramenta trabalha com um dispositivo de ajuste para corte automático do

arame;

3- O laço é apertado através do cabo móvel, o cortador é fechado e então as

extremidades dos laços são retorcidos girando-se toda a ferramenta em tomo do seu

eixo vertical;

4- As pontas dos arames retorcidos são marteladas, e fixadas com um grampo

metálico;

5- O comprimento final do arame torcido mede aproximadamente 30 cm.

Figura 4.17: Etapas para execução dos laços. Fonte: HUYBERS (1991).

Outro tipo de ligação utilizado em nós de treliças espaciais é constituído por

cantoneiras compostas, a necessidade de tal elemento articulador, foi desenvolvido

por um projeto especial composto de chapas e perfis metálicos. O sistema permite

aplicação da conexão em bases e diagonais, figura 4.18.

(a) (b)

Figura 4.18: (a) Detalhes de montagem dos conectores com perfis metálicos, utilizados em treliças espaciais;

(b) Foto das conexões deste sistema de ligações. Fonte: HUYBERS (1991).

Desta forma, as chapas de aço que fazem a ligação nas extremidades das peças de

madeira, são compostas por pequenas peças metálicas em ângulo soldadas sobre

perfis de cantoneiras. Essa ligação gera um resultado onde as peças de madeira

podem ser simplesmente parafusadas unido-as entre si, sem elementos adicionais

no nó, como em outras estruturas.

Também se destaca outro tipo de ligação utilizado em nós de treliças com peças

roliças de pequeno diâmetro, porém que não necessita de elementos metálicos

embutidos, é a LPSA (Light Post-tensioned Segmented Arch). A estrutura consiste

no uso de tubos metálicos pré-fabricados onde as pontas da madeira de pequeno

diâmetro se encaixam. Desta forma, a estrutura LPSA é composta de vários

segmentos conectados entre si. Um sistema de fios tracionados transforma o

conjunto numa rígida estrutura, onde todas as peças estão comprimidas, figura

4.19. A principal vantagem deste sistema é o de não haver embutimento de

qualquer elemento metálico na madeira roliça, evitando assim que danifique a

estrutura de anéis de crescimento que segundo AL-KHATTAT (2002) é o que torna

possível prever o comportamento da estrutura.

Figura 4.19: Exemplo de conexão LPSA – Fonte: RANTA-MAUNUS (2002).

4.11 LIGAÇÕES COM CINTAS METÁLICAS ENTRELAÇADAS

Esse tipo de ligação foi executado no tabuleiro da Ponte Pênsil sobre o rio Tietê em

1977. Foi encontrada pela equipe de engenheiros responsáveis do LaMEM, grande

dificuldade de execução nesse tipo de ligação, principalmente para o

posicionamento e a fixação das cinta metálicas. As chapas metálicas utilizadas na

Ponte para a Nitroquímica Brasileira foram de 6 mm de espessura. Mesmo com a

utilização de barras de menor espessura (3 mm), foi constatada dificuldade de

composição do sistema, figura 4.20.

Figura 4.20: Ligações com cintas metálicas. Fonte: LOGSDON (1982).

4.12 LIGAÇÕES COM ANÉIS, BARRAS DE AÇO, ARRUELAS E PORCAS

Um tipo de ligação com maior capacidade de carga é a que emprega os anéis

metálicos (figura

4.21), que são inseridos em sulcos executados previamente nas

peças. A transmissão dos esforços entre as peças tende a provocar o cisalhamento

do disco de madeira interno ao anel e a compressão entre a madeira e o anel,

CALIL et al (2003).

Os anéis metálicos com barras de aço, arruelas e com porcas para travamento

permitem a solidarização de vigas compostas, indicadas para grandes vãos ou

cargas elevadas. De acordo com CALIL et. al. (1994), mais de 60 tipos estão

patenteados nos Estados Unidos, Europa e Rússia, apresentando uma larga

variedade de características, podendo ser fechados ou abertos, lisos ou com

ranhuras. Os anéis metálicos, em geral, são fabricados à base de aço carbono, aço

temperado, ferro fundido ou de liga de metal leve.

O anel é encaixado em cada uma das faces da peça de madeira, nos sulcos

previamente abertos, utilizando-se ferramentas especiais CALIL et. ai. (1994). Estes

sulcos devem ter a espessura igual ou no máximo 0,5 mm, maior que a espessura

do anel, para um perfeito ajustamento do mesmo com as peças a serem ligadas,

evitando-se assim uma eventual folga que influirá na rigidez da ligação. Além da

resistência a cargas elevadas, o anel apresenta a vantagem de permitir a união de

mais elementos concorrentes em um mesmo ponto, como por exemplo em um nó da

treliça, com o emprego de um único parafuso de pequeno diâmetro.

Diante deste contexto, importante pesquisa nesta área foi realizada no Laboratório

de Madeiras e de Estruturas de Madeira, utilizando-se anéis cortados de canos de

água, galvanizados, com diâmetros variando de 2” a 8”. Foram estudados anéis

fechados, partidos e bipartidos, figura 4.21.

(a) (b) (c)

Figura 4.21: (a) Anel Partido; (b) Anel Bipartido; (c) Anel Fechado. Fonte: MATTHIESEN (1987).

Segundo CALIL (1994) os anéis fechados não apresentam corte lateral e sua

principal desvantagem é a dificuldade prática do ajuste dos mesmos nos sulcos

realizados na madeira. Os anéis mais comuns na literatura internacional são os

partidos, pois apresentam menor dificuldade de ajuste nos sulcos da madeira,

mesmo quando estes não tenham diâmetro rigorosamente igual aos dos anéis. Este

anel deve ser instalado no encaixe, de preferência, com a fenda normal à direção da

força atuante. CALIL (1994) apresenta algumas recomendações construtivas para a

utilização dos anéis metálicos:

- o diâmetro do anel não deve ultrapassar 0,9 da largura da menor peça da ligação;

- nas peças tracionadas é recomendada a colocação de 1 a 2 parafusos de 6 mm

nas extremidades das peças de ligação;

- a penetração do anel não deve ultrapassar a metade da espessura da menor

ligação, tendo em vista garantir a sua resistência, mesmo após a colocação do anel;

- distâncias recomendadas para as ligações de compressão: espaçamento das

bordas: 1,0 /espaçamento entre os anéis: 1,5;

- distâncias recomendadas para as ligações por tração: espaçamento das bordas:

1,5 ;

- espaçamento entre os anéis: 1,5

Com a solidarização de peças roliças de madeira é possível a composição de vigas

com duas ou mais peças.

Segundo ABDALLA (2002), a viga composta de duas peças circulares solidarizadas

por anéis metálicos apresenta desempenho muito dependente do processo de

fabricação e da homogeneidade das peças ligadas. Entretanto apresenta,

seguramente, um momento de inércia real de no mínimo, duas vezes ao momento

de inércia de um conjunto não solidarizado.

HELLMEISTER (1978) apresentou um sistema de viga composta para estruturas de

pontes, utilizando as vigas bicirculares duplas solidarizadas por anéis metálicos,

conforme detalhes de ligações da figura 4.22.

Figura 4.22: Sistema de viga bicircular dupla. Fonte: HELLMEISTER (1978).

LOGSDON (1982) apresentou um conjunto organizado de cálculo e

dimensionamento de pontes, utilizando as vigas bicirculares solidarizadas por anéis

metálicos, conforme detalhes de ligações da figura 4.23.

Figura 4.23: Esquema de montagem da viga bicircular. Fonte: LOGSDON (1982) apud PARTEL (1999).

Segundo LOGSDON (1982), também é possível a união horizontal de várias peças

roliças de madeira utilizando-se anéis e barras metálicas parafusadas, formando

elementos de placa. A figura 4.24 apresenta um esquema com ligações com anéis e

barras metálicas, em estruturas de pontes em placa simples.

100

Figura 4.24: Ligações com anéis e barras metálicas (dispostos nas posições horizontais), unindo os

elementos estruturais de peças roliças de madeira, compondo o tabuleiro da estrutura de ponte em

placa simples. Fonte: MATTHIESEN (1987).

MATHIESSEN (1987) apresenta um sistema misto de uma camada de regularização em

concreto e asfalto, solidarizados com a união horizontal de várias peças roliças de

madeira utilizando-se anéis metálicos e barras de aço parafusadas horizontalmente,

que tem um comportamento de sistema em placa, reforçada com nervuras de

seções bicirculares, também conectadas com anéis metálicos e barras de aço

parafusadas, figura 4.25.

(a) Perspectiva do tabuleiro

(b) Seção transversal: detalhes das conexões

Figura 4.25: Ligações com anéis e barras metálicas (dispostos nas posições horizontais e verticais),

unindo os elementos estruturais de peças roliças de madeira, compondo o tabuleiro da estrutura de

ponte em placa nervurada com sistema misto de uma camada de regularização em concreto e

asfalto. Fonte: MATTHIESEN (1987) apud PARTEL (1999).

101

4.13 LIGAÇÕES COM CONECTORES DE AÇO PARA ESTRUTURAS MISTAS

Em estruturas mistas com peças de madeira roliça e concreto armado, para garantir a

adequada aderência do concreto ao elemento estrutural de madeira, são necessárias

instalações de conectores de aço (pinos metálicos inclinados) chumbados com adesivo epóxi

em furos nas peças de madeira roliça conforme a figura 4.26b. A figura 4.26a apresenta

detalhes de um projeto de conectores de aço para tabuleiro de pontes de estruturas mistas de

madeira roliça, concreto armado. A característica principal deste sistema é a distribuição

uniforme da carga aplicada no conjunto, CALIL, et al (2006).

(a) (b)

Figura 4.26: (a) Detalhes de projeto de conectores de aço para tabuleiro de estruturas mistas de

madeira roliça, concreto armado; (b) Instalação dos conectores metálicos colados com adesivo epóxi,

nas longarinas de madeira roliça. Fonte: CALIL, et al (2006).

4.14 LIGAÇÕES NA INTERFACE DA ESTRUTURA DE MADEIRA COM A ALVENARIA

As ligações na interface da estrutura de madeira roliça com a vedação em

alvenaria de fechamento de parede, influencia diretamente no desempenho de

durabilidade da edificação, sendo assim, é extremamente importante a correta

execução da mesma. Desta forma, a união dos elementos estruturais de madeira

com as alvenarias devem ser executadas através de pinos metálicos ou telas de aço

galvanizados.

As figuras 4.27a e 4.27b apresentam as propostas desenvolvidas por ALTOÉ (2009)

para solucionar este tipo de ligação na interação alvenaria e estrutura de madeira

roliça.

102

a) fixação de pregos na madeira b) fixação de telas na madeira com a alvenaria

Figura 4.27: Ligação entre estrutura e alvenaria. Fonte: ALTOÉ (2009).

4.15 LIGAÇÕES DE SISTEMAS PARA CONSTRUÇÕES DE PAREDES AUTOPORTANTES

Outro tipo de ligação utilizando barras, arruelas e porcas, são sistemas

industrializados para construções do tipo de paredes autoportantes em toras

normalmente torneadas, sobrepostas com encaixe macho e fêmea. Porém são

barras longas especiais, com rosca nas extremidades, figura 4.28.

Figura 4.28: Sistemas de ligações para construções do tipo de paredes autoportantes

em toras torneadas. Fonte: RANTA-MAUNUS (2002).

4.16 LIGAÇÕES EM PEÇAS COMPRIMIDAS

Peças comprimidas estão presentes em componentes de treliças, sistemas de

contraventamento, além de colunas isoladas ou pertencentes a pórticos. Estas

peças podem estar sujeitas a compressão simples e à flexo-compressão por ação da

carga aplicada com excentricidade ou de momento fletor oriunda de cargas

transversais, em combinação com a carga axial de compressão. As peças

comprimidas, de madeira roliça, podem ser de seção simples com apenas uma peça

roliça, ou de seção composta conforme apresentado na figura 4.29.

Segundo KARLSEN (1967) apud GARCIA (1986), são muito comuns mastros de

uma única tora roliça, estaiados, alcançar até 65 m, com possibilidade de atingir de

90 m a 150 m com seções compostas de 3 toras (figura 4.29a) a 4 toras (figuras

4.29b,c,d) respectivamente, interligadas por barras de aço rosqueadas passantes,

arruelas e porcas.

103

(a) (b) (c) (d)

Figura 4.29: Seções transversais compostas, para elementos comprimidos, com peças roliças de

madeira: (a) seção composta por três peças roliças, conexões com barras de aço rosqueadas

passantes, arruelas e porcas; (b) seção composta por quatro peças roliças, com espaçadores

interpostos de peças roliças; (c) seção composta por quatro peças roliças, com conexões metálicas

especiais para fixação de esticadores de tirantes; (d) seção composta por quatro peças roliças, com

espaçadores interpostos de peças de madeira serrada e com conexões metálicas especiais para

fixação de esticadores de tirantes. Fonte: KARLSEN et al (1967).

As peças comprimidas axialmente são emendadas de topo, transferindo-se

diretamente o esforço de uma peça para a outra. O corte das peças devem ser feitos

rigorosamente em esquadro, para garantir a superfície uniforme de contato, para a

transferência dos esforços, figura 4.30a. Segundo PFEIL et al (2003), nas obras

provisórias, em colunas sem perigo de flambagem, a fixação na emenda de topo,

pode ser feita por um pino metálico, figura 4.30b.

(a) (b)

Figura 4.30: Emendas de peças roliças de madeira comprimidas axialmente: (a) corte em esquadro

das seções de contato; (b) fixação da emenda por meio de pino. Fonte: PFEIL et al (2003).

Em geral, há necessidade se conferir uma certa rigidez à emenda, o que se

consegue por meio de cobrejuntas laterais parafusadas ou pregadas. As emendas

são em geral feitas por quatro cobrejuntas. Na figura 4.31a, vê-se uma emenda de

104

topo, com quatro cobrejuntas laterais de chapas metálicas perfuradas e parafusadas

com barras rosqueadas passantes, arruelas e porcas, já na figura 4.31b, vê-se uma

emenda de topo, com quatro cobrejuntas laterais de chapas metálicas perfuradas e

parafusadas com parafusos auto-atarrachantes, e na figura 4.31c uma emenda de

topo, com quatro cobrejuntas laterais de chapas metálicas perfuradas e pregadas.

Em colunas de pequena carga, podem ser utilizadas as emendas através de, corte

vertical figura 4.31d ou por meio de corte inclinado figura 4.31e, ambas parafusadas

transversalmente com barras rosqueadas passantes, arruelas e porcas, e que

dispensam as cobrejuntas laterais. Vale lembrar que conforme a NBR 7190:1997,

para que uma ligação possa ser considerada rígida, deve-se obedecer aos critérios

de pré-furação e utilizar no mínimo quatro pinos metálicos.

(a) (b) (c) (d) (e) (f)

Figura 4.31: Emendas em elementos estruturais de peças roliças de madeira, comprimidas

axialmente: (a) emenda de topo, com quatro cobrejuntas laterais de chapas metálicas perfuradas e

parafusadas com barras rosqueadas passantes, arruelas e porcas; (b) emenda de topo, com quatro

cobrejuntas laterais de chapas metálicas perfuradas e parafusadas com parafusos auto-

atarrachantes; (c) emenda de topo, com quatro cobrejuntas laterais de chapas metálicas perfuradas e

pregadas; (d) emenda por meio de corte inclinado com abraçadeiras de aço galvanizado, parafusos,

arruelas e porcas; (e) emenda por meio de corte vertical e parafusadas com barras rosqueadas

passantes, arruelas e porcas; (f) emenda por meio de corte inclinado e parafusadas com barras

rosqueadas passantes, arruelas e porcas. Fontes: Figuras (a)(b)(c) GARCIA (1986); Figura (d)

KARLSEN (1967).

O cálculo das emendas de peças comprimidas axialmente deve atender duas

condições:

- transmissão dos esforços;

- inércia da coluna na emenda, para efeito de flambagem.

105

4.17 LIGAÇÕES NAS BASES DAS COLUNAS

Uma das mais econômicas formas de construção com madeira roliça está no uso de

postes de madeira como estruturas simplesmente engastadas, sendo esta uma

prática corrente em vários países ao redor do mundo. OBERG (1982) propôs um tipo

de fundação, em que o poste de madeira roliça é instalado em um furo no solo, tipo

broca, com seção circular de diâmetro D, maior que o diâmetro do poste, e na região

do vazio que circunda a base do poste é preenchido com concreto, ou

ocasionalmente somente com pedregulho, conforme ilustra a figura 4.32. Desta

forma os custos para fundações das edificações, com estes sistemas, são na maior

parte reduzidos, PARTEL (1999).

Figura 4.32: Esquema de fundação de postes em brocas. Fonte: GARCIA (1996).

DRÕGE13, apud HOLZ (1995), observou um decréscimo na ordem de 45% dos

custos, utilizando este tipo de fundação. Portanto, para possibilitar a utilização deste

tipo de fundação o solo deverá ter capacidade resistente adequada, que deve ser

investigada “in loco” por engenheiro de fundações. Porém, para este tipo de

fundação, deve-se ter a garantia adequada do tratamento preservativo da madeira,

de acordo com a Classe de Uso 5.

No entanto em sistemas estruturais corretes, cujos postes são considerados como

elementos estruturais engastados na base, devem ser dimensionados para que

possam resistir às ações verticais e horizontais, podendo ocorrer situações em que

haja esforços resultantes de tração transferidos para as fundações, visto que

OBERG (1982) não apresentou comentários a respeito dos cálculos desta broca,

principalmente quanto à resistência à tração.

106

Segundo PARTEL (1999), outra possibilidade é a fixação da peça em espera de

concreto através de um conector metálico, evitando o contato da madeira com o solo

e a umidade. Existem várias tipos de conectores metálicos, sendo o mais indicado

aquele que não induza ao fendilhamento da peça de madeira roliça (figura 4.33b e

4,33c). A figura 4.33 apresenta algumas soluções de conectores metálicos nas

ligações da coluna de madeira roliça com o bloco de fundação.

(a) (b) (c)

Figura 4.33: Possíveis soluções de conectores metálicos nas ligações da coluna de madeira roliça

com bloco de fundação: (a) ligação articulada, com barra cilíndrica interna; (b) chapas metálicas

perfuradas; (c) peça cilíndrica externa. Fonte: PARTEL (1999).

Conforme recomendação de SAGOT (1995), para considerar os critérios analisados

para as colunas como sendo de Classe de Uso 2 ou Classe Uso 3, algumas medidas

devem ser tomadas. Na realidade, o risco de umidade está bem limitado se a coluna

estiver afastada do piso. Se nenhuma precaução for levada em consideração, as

colunas devem ser consideradas como Classe de Uso 5.

SAGOT (1995), ainda salienta que as bases das colunas devem ser fixadas em

estruturas de tal maneira que assegure uma ventilação eficiente para evitar qualquer

entrada de água através de vaso capilar. A altura da madeira sobre o chão (ou a

base) varia com o clima e o risco de acumulo de umidade na região da ligação. A

coluna pode ser colocada em contato com o chão, porém neste caso, a base da

coluna deve ser tratada para evitar a entrada de água por capilaridade,

impermeabilizando a madeira, por exemplo, com resina epóxi, pintura emborrachada

ou asfáltica

Segundo CAMPOS (2002), o detalhe construtivo deve evitar o contato direto entre a

estrutura de madeira e o piso ou base de concreto, para que não ocorra á ação

capilar, previne o ataque da madeira em relação aos xilófagos e a incompatibilidade

entre os materiais pelas condições de uso. A figura 4.34 apresenta um modelo.

107

Figura 4.34: Detalhe construtivo de afastamento da coluna com a base de concreto.

Fonte: ALTOÉ (2009).

Para garantir a durabilidade das colunas estruturais de madeira roliça, nas ligações

entre as colunas e os blocos de fundação, AMÁ (2009) criou placas de base em aço

galvanizado parafusadas nas bases das colunas (com afastamento da coluna com a

base de concreto) e chumbadas nos blocos de fundações. Desta forma, isolam-se

as peças de madeira para proteger da ação da umidade presente no solo, conforme

detalhe da figura 4.35.

Figura 4.35: Placas de base de aço galvanizado chumbadas no bloco de fundação. Fonte: AMÁ (2009).

Um dos pontos importantes para garantir a durabilidade da estrutura de madeira é

não deixá-la em contato direto com o solo para não absorver água. Desta forma, as

colunas podem ser conectadas sobre blocos de fundação de concreto através de

chapas metálicas para sua fixação, FIGUEIREDO et al (2009).

108

A figura 4.36 apresenta dois modelos distintos de placas de base articuladas, para

mastros com peças roliças de madeira, utilizados em tensoestruturas.

(a) (b)

Figura 4.36: Modelos de Placas de base articuladas, de aço galvanizado.

Fontes: (a) Banco de Dados LaMEM; (b) PLETS (2003).

Observações:

Em todos os tipos de ligações apresentados, a conicidade natural das peças afeta o

detalhamento das construções com peças roliças de madeira. Uma prática comum é

modificar as madeiras roliças fatiando um lado, para prover uma face plana contínua.

A face aplainada permite maior segurança na união da conexão metálica com os

elementos estruturais. Deve ser lembrado que a penetração do preservativo é

geralmente limitado ao alburno, apesar disso o aplainamento, pode resultar em

menor proteção do que em qualquer outra parte do poste não aplainado. Todos os

cortes e usinagens devem ser preferencialmente realizados antes do tratamento

preservativo.

A deficiência da ligação com pino metálico, correspondente a uma dada seção de

corte entre duas peças de madeira, e pode ocorrer de dois modos de falha distintos.

Conforme a NBR 7190:1997, no dimensionamento das ligações de estruturas de

madeira por pinos, uma das duas situações pode ocorrer:

- embutimento na madeira, quando

lim

≤

- ou da flexão no pino, quando

lim

β>β .

109

Visando promover o uso mais eficiente das ligações, considera-se necessário

apresentar estudos realizados de ligações em peças de madeira roliça de eucalipto,

por meio de analise experimental, já realizados, apontados os dois casos distintos

de modo de falha que podem ocorrer (figuras 4.37 e 4.38).

Na figura 4.37, pode-se observar os modos de falha por embutimento do pino

metálico na madeira, em peças roliças de pequeno diâmetro, ZERBINO (2007).

Figura 4.37 – Modo de falha por embutimento do pino na madeira roliça. Fonte: ZERBINO (2007).

Figura 4.38: Modo de falha por flexão do pino metálico. Fonte: PARTEL (1999).

PARTEL (1999) realizou quatro estudos distintos, de ensaios de ligações em

protótipos de pórticos de peças roliças, para analisar a eficiência da rigidez. A figura

4.39, apresenta cada uma destas ligações estudadas, representando a ligação viga-

coluna do lado direito de cada pórtico.

110

a) ligações por chapas metálicas pregadas b) ligações por anéis e parafusos metálicos

c) ligações por pinos metálicos d) ligações por cavilhas de madeira

A Figura 4.39: Tipos de ligações ensaiadas, representando a ligação viga-coluna do lado direito de

cada pórtico. Fonte: PARTEL (1999).

A figura 4.40 apresenta os modos de ruptura de cada uma das ligações ensaiadas.

a) ensaio a: ruptura no centro da viga b) ensaio b: ruptura e flexão do pino.

c) ensaio c: flexão do pino d) ensaio d: ocorreram dois casos, ruptura da viga e ruptura da cavilha.

Figura 4.40: Modos de falha dos tipos de ligações ensaiadas. Fonte: PARTEL (1999).

111

O gráfico 4.1 apresenta os resultados dos ensaios realizados por PARTEL (1999),

comparando os valores de rigidez de cada tipo de ligação em peças roliças, na

relação carga versus deslocamento.

Gráfico 4.1: Comparativo de rigidez das ligações em peças roliças.

112

5 SISTEMAS ESTRUTURAIS E CONSTRUTIVOS

O elemento estrutural objeto de estudo nos sistemas estruturais e construtivos do

presente trabalho são as barras de seção transversal circular de madeiras de

espécies de eucalipto e de pinus. Através da união dessas barras podem ser

formadas composições de elementos simples ou compostos. Os diferentes arranjos

dessas barras possibilitam uma gama de sistemas estruturais e materiais, podendo

compor estruturas formadas pela composição de vários sistemas estruturais sendo

definida como uma estrutura mista. A compatibilidade no emprego de peças roliças

de madeira a todos os outros materiais disponíveis na construção civil, viabiliza uma

gama de arranjos de estruturas mistas, inclusive quando estas são compostas por

elementos formados por materiais diversos, tanto na estrutura quanto no

fechamento. A seguir, serão apresentados, os tipos sistemas estruturais usuais e as

definições adotadas como critério para classificar as estruturas durante a etapa de

sistematização das obras selecionadas no anexo das fichas técnicas.

5.1 POSTES DE LINHA DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA

No Brasil, os postes de madeira roliça tratada foram muito utilizados em décadas anteriores à

grande produção de postes pré-fabricados em concreto, em função do crescimento no setor

industrial. No entanto, nos dias atuais, torna-se sustentável o emprego de postes com madeira

roliça tratada (figura 5.1), oriundas de reflorestamento, favorecendo a questão ambiental e

econômica.

Segundo Arruda et al (2006), na região sul do Brasil, o uso de postes de eucalipto para a rede

elétrica é mais representativo, alcançando cerca de 90% do total. Além disso, em muitos

casos o poste tem seu uso consorciado com as empresas de telecomunicações para o

suporte das redes de telefonia, TV a cabo ou para cabos de fibra ótica. No Rio grande do Sul,

conforme trabalho realizado por Gastaud (2001) apud Arruda et al (2006), somente uma das

três companhias de distribuição de energia do estado, utilizava aproximadamente 781.460

postes, sendo 758.000 (97%) de madeira e 23.460 (3%) de concreto. Os postes de madeira

apresentam um custo inferior aos outros tipos de postes comercializados. Considerando o

transporte e a instalação, os postes de madeira pesam em torno de 60% menos que o de

concreto equivalente e o seu manuseio pode ser feito sem equipamentos específicos, exigindo

um menor número de acessórios.

113

O sistema estrutural para o poste de linha de transmissão de eletrificação considera-se

teoricamente como uma coluna engastada na base e livre no topo.

(a) (b) (c)

Figura 5.1: Postes de linhas de transmissão de eletricidade: (a) poste de linha de transmissão e iluminação em

área urbana; (b) montagem de poste de linha de transmissão de eletricidade de alta tensão; (c) emendas nos

poste de linha de transmissão de eletricidade de alta tensão .

Fonte: Base de dados do LaMEM.

A NBR 8456: 1984 adota-se como comprimento (em metros) de engastamento:

()

6,0L1,0e +⋅=

Onde: e é o comprimento de engastamento (m);

L é o comprimento do poste.

Conforme SOLLI (1995), as fundações para postes de madeira, dependem das

características geotécnicas do solo, porém normalmente são engastados no solo.

Este método prevê grandes economias quando comparados a outros tipos de

fundações. No entanto, como já apresentado, os poste devem ser tratado com

preservativos que garantam a Classe de Uso 4. E ainda, é importante projetar o tipo

de fundação mais adequado às tensões correspondentes a cada tipo de solo.

5.2 EDIFICAÇÕES RURAIS

HOLZ (1995), afirma que na Europa, o uso de construções com madeira roliça está

crescendo, devido ao baixo custo do material básico e os baixos custos construtivos

e que estas construções são muito utilizadas em edificações rurais, para diversas

finalidades. Em propriedades rurais, as peças de madeira roliça tratadas, além de

serem utilizadas como moirões de cerca, são comumente utilizadas para

construções de estábulos e mangueiros, figura 5.2.

114

Figura 5.2: Construções para agropecuária, cercas, mangueiro e estábulos. Fonte: www.tramasul.com.br

Segundo HOLZ (1995), como as fazendas necessitam de um extenso volume de

construções de baixo custo, as estruturas de madeira roliça, vem sendo utilizadas

em construções de estábulos e galpões para armazenagem de máquinas e

equipamentos ou celeiros para milho, visto que em muitos casos não têm

necessidades herméticas especiais e particularmente nos celeiros é dada

preferência á uma construção ventilada, para viabilizar uma possível secagem

adicional da colheita, figura 5.3.

Figura 5.3: Galpões tipo pórtico, para armazenagem de produtos rurais.

Fonte: www.gangnail.com.br

Conforme HOLZ (1995), na Europa, locais esportivos para atividades eqüestres, são

edificados em madeira roliça. O material é usado nas colunas, em paredes e em

alguns casos em tesouras de telhados. Essa solução é amplamente adotada para

galpões rurais. As organizações agrícolas européias fornecem consultoria e vendem

galpões pré-fabricados em madeira roliça, incluindo instruções, cálculos e os

conectores especiais necessários para diferentes tipos de edificações,

principalmente para galpões e celeiros. Normalmente são projetados com ligações

de chapas metálicas galvanizadas, perfuradas e pregadas.

5.3 FUNDAÇÕES COM ESTACAS DE MADEIRA ROLIÇA

Segundo KUILEN (1995), as fundações com estacas, são comumente usadas em áreas onde

a capacidade portante de carga do solo é insuficiente. Nestes casos a estrutura da estaca de

fundação pode ser executada com peça roliça de madeira tratada (figura 5.4), desde que

garanta a Classe de Uso correspondente.

115

Figura 5.4: Elementos estruturais e parâmetros que devem ser conhecidos para o dimensionamento da estaca de

madeira roliça. (a) Estrutura; (b) bloco de coroamento, normalmente de concreto; (c) estaca de madeira roliça; (d)

nível da água do lençol freático; (e) ação da carga no fuste da estaca; (f) camada de solo fraco; (g) reação da

carga no fuste da estaca; (h) camada de solo portante; (i) resistência de ponta da estaca. Fonte: KUILEN (1995).

O comprimento das estacas variam, porém na maioria dos casos, o comprimento máximo é

da ordem de 23 m, que é suficiente para suportar cargas usuais. As estacas devem ser

cravadas no solo para transferir as cargas da estrutura até a camada de solo mais resistente.

As estacas com postes de madeira são naturalmente cônicas, na média com 30 cm de

diâmetro no topo, cravada a aproximadamente 1,5 m abaixo do nível da camada de solo

portante, KUILEN (1995).

MINÁ (2005) realizou estudo teórico e experimental de estacas de madeira, incluindo a

instrumentação das fundações em estacas de madeira de uma ponte de madeira, com o

objetivo de gerar recomendações para o projeto deste tipo de fundações para pontes de

madeira de pequeno vão.

O trabalho experimental realizado por MINÁ (2005) foi feito em duas etapas. Na primeira

etapa foram estudadas as propriedades mecânicas de estacas de madeira a partir de ensaios

de flexão e compressão em peças roliças em tamanho estrutural e a partir de ensaios de

flexão e compressão em corpos-de-prova de pequenas dimensões e isentos de defeitos

(CPs). Na segunda etapa foram determinadas as propriedades do solo, por meio de

sondagens, e das estacas cravadas por meio de ensaios de compressão paralela em CPs.

Nessa etapa, de forma pioneira no Brasil, foi feita uma análise do comportamento de estacas

de madeira imersas no solo, por meio de ensaio de carregamento dinâmico (PDA - Pile

Driving Analyser). Os resultados mostraram que estacas de madeira roliça são excelentes

elementos estruturais para uso em fundações.

116

5.4 SISTEMAS ESTRUTURAIS DE MUROS DE CONTENÇÕES DE TERRA

Em perímetros rurais, pequenos muros de contenções de terra, podem ser

construídos com peças roliças de madeira de pequeno diâmetro, que são ancorados

entre postes de madeira engastados, figura 5.5. Para estes sistemas, são utilizados

postes com diâmetro acima de 14 cm, HOLZ (1995).

Figura 5.5: Muros para pequenas contenções de terra. Fonte: HOLZ (1995).

Outra técnica de muro de contenção de terra, foi apresentada por SHORT (1995), muito usual

em obras de escavações. O muro é composto por uma fila de peças roliças de madeira

verticais, engastadas no solo e espaçadas a uma certa distância, formando os contrafortes. As

paredes, ao invés de peças roliças de pequeno diâmetro, são substituídas por pranchões de

madeira serrada, sobrepostos na horizontal, figura 5.6c. A estabilidade do muro deve ser

garantida, pela profundidade de penetração, das peças roliças de madeira no solo e pela

mobilização de terra através do empuxo passivo F

(figura 5.6a), de acordo com as

características geológicas do local de implantação.

(c)

Figura 5.6: Esquema do muro: (a) Diagrama de tensões e cargas, F

= força ativa e F

= força passiva; (b)

Esquema de elevação do muro; (c) Planta do muro. Fonte: SHORT (1995).

A figura 5.7 apresenta uma obra de um muro de contenção de terra, utilizando madeiras

roliças de reflorestamento como contrafortes, e paredes com pranchões de madeira serrada.

117

Figura 5.7: Muro de contenção de terra. Fonte: Base de Dados do LaMEM.

Outro sistema construtivo, como contenções de terra, que pode ser utilizado em

regiões agropecuárias, são as travessias de gado sob as estradas rurais. Um

exemplo deste sistema é a construção da travessia de nível inferior construída no

Horto de Luiz Antônio pela equipe de profissionais do LaMEM em 1996, em São

Carlos (SP). Foi feito uso de estruturas em placa, com madeira roliça, projetada no

sentido vertical e horizontal, montando um quadro fechado, e as ligações utilizando

entalhes e encaixes, figura 5.8.

Figura 5.8: Passarela de nível inferior, construída em (1996). Fonte: Base de Dados do LaMEM.

5.5 SISTEMAS ESTRUTURAIS E CONSTRUTIVOS DE BARREIRAS ACÚSTICAS

Uma nova aplicação com peças roliças de madeira tem sido frequentemente

utilizada. São as construções de barreiras acústicas, com sistemas estruturais de

muros, utilizando postes de pequeno diâmetro, baratos e comercialmente

disponíveis no mercado europeu. Os muros são ancorados entre colunas de madeira

roliça engastadas na base. Em alguns casos as paredes são compostas por peças

de madeira semicirculares. Este sistema de construção também é apropriado para

construções de muros simples em edificações, HOLZ (1995).

118

Na frança, a empresa TERTU, desenvolve projetos e construções de sistemas de

barreiras acústicas, para margens de rodovias, conforme a figura 5.9.

Figura 5.9: Barreiras sonoras, construídos nas margens de rodovias. Fonte: www.tertu.com

Os painéis normalmente além da proteção sonora são decorativos. Segundo SHORT

(1995), para o dimensionamento, o peso próprio do painel é geralmente desprezível,

pois a ação predominante é a do vento, para consideração no cálculo, figura 5.10.

As barreiras acústicas são erguidas entre as áreas com barulhos de altos níveis de

ruídos e as áreas que serão protegidos de tais barulhos. Normalmente são

instalados em divisa de ponto de táxi em aeroportos, centros de teste de aeronaves,

nas marginais de rodovias próximas a perímetros urbanos, e locais industriais com

altos níveis de ruídos.

Figura 5.10: Modelo de Muros de barreira sonora. Fonte: SHORT (1995).

5.6 SISTEMAS ESTRUTURAIS DE DEFENSAS

Segundo FALLER et al (2007), os sistemas de defensas, utilizando postes de

madeira roliça de pequeno diâmetro, podem ser uma opção interessante para

soluções destes sistemas estruturais. Tais postes requerem processo mínimo de

fabricação e apresentam alta resistência dinâmica ao impacto, quando comparados

com as defensas de madeira de seção retangular de área equivalente. Diante disto,

o produto final, pode trazer um retorno financeiro significativo, quando comparado

com os de madeira serrada, além de poder fornecer maior segurança nos impactos

de veículos. Pesquisas com ensaios estáticos e dinâmicos, tem sido realizados no

119

Forest Products Laboratory da United States Department of Agriculture (USDA), em

Madison, Wisconsin, na melhoria da segurança às margens das estradas em

Lincoln, Nebraska, para determinar as propriedades físicas dos materiais, a fim de

desenvolver projetos estruturais e sistemas de classificação da madeira, para o uso

deste novo sistema estrutural de defensas, figura 5.11.

(a) (b) (c)

Figura 5.11: Defensas: (a) ensaio estático; (b,c) ensaios dinâmicos. Fonte: FALLER et al (2007).

A empresa francesa TERTU, fabricante de pontes, passarelas, muros e barreiras

acústicas, tem produzido e instalado, defensas com peças roliças de madeira de

reflorestamento e sistemas mistos com peças metálicas (figura 5.12), em muitos

quilômetros de rodovias na França, após ter realizado uma série de ensaios de

acordo com normas européias e receber certificações pelo novo sistema.

a) peças roliças de madeira b) sistemas mistos com madeira e peças metálicas

Figura 5.12: Defensas com peças roliças de madeira de reflorestamento e sistemas mistos com peças

metálicas, instalados em muitos quilômetros de rodovias na França. Fonte: www.tertu.com

120

5.7 SISTEMAS ESTRUTURAIS E CONSTRUTIVOS DE PONTES E PASSARELAS

Neste item, são apresentados, os principais sistemas estruturais e construtivos de

pontes e passarelas de madeira usando peças roliças de madeira tratada,

especialmente as madeiras oriundas de reflorestamento como o eucalipto, que

proporcionam maior resistência, rigidez e grande durabilidade.

As pontes com peças roliças de madeira de reflorestamento, tratadas, representam

uma alternativa viável para a integração física do país com imensa área territorial,

porque podem possibilitar facilidade na obtenção da matéria prima e execução com

custos reduzidos, além da diversidade dos arranjos estruturais possíveis.

No Brasil, a maior parte das aplicações de pontes em madeira roliça, são em

construções de sistemas simples de pontes de pequenos vãos para uso no

perímetro rural. Considerando a necessidade de construção de pontes no Brasil,

principalmente de vãos relativamente pequenos, aliada à possibilidade de construir

estas pontes com madeira de reflorestamento relativamente abundante nas regiões

Sul e Sudeste, justifica-se a relevância de se estudar pontes de postes de Eucalipto

Citriodora, e mesmo de Eucalipto Grandis, para as pontes de vãos menores, para os

tabuleiros e peças auxiliares como guarda-corpo e guarda–rodas CALIL, et al (2006).

Já para a necessidade de pontes de maiores vãos e do aumento das cargas nas

pontes, para o tráfego de automóveis e caminhões, deu início ao estudo na busca de

soluções que viabilizassem a construção de pontes, em madeira roliça com seções

compostas, para cargas elevadas, HELLMEISTER (1978).

Em projetos e construções de pontes e passarelas, com madeira roliça, podem ser

empregados os sistemas estruturais:

- de vigas simples;

- de vigas treliças;

- de pórticos;

- pênseis;

- estaiados;

- com elementos de placa mista de madeira e com concreto armado.

A figura 5.13 apresenta alguns sistemas estruturais usuais de pontes e passarelas,

publicados nos livros do professor Julius Natterer.

121

a) Viga Contínua Standard b) Viga Contínua com Apoio Fixo Central

c) Viga Contínua Engastada nas Extremidades c) Vigas Treliçadas

d) Ponte de Pórtico e) Ponte Pênsil

f) Ponte Estaiada g) Ponte Estaiada com Coluna Inclinada

Figura 5.13: Sistemas estruturais usuais de pontes e passarelas. Fonte: NATTERER (1998).

Desta forma, procura-se mostrar a viabilidade da utilização de alguns destes

sistemas estruturais utilizando madeira de reflorestamento, principalmente de

espécies de eucalipto.

5.7.1 Pontes compostas por vigas

Para reduzir os vãos na largura de um rio, pode ser necessário utilizar o sistema estrutural de

viga contínua com vários tramos, inserindo colunas entre os tramos, sob as peças que

compõem à viga. Como exemplo, a ponte com o comprimento de 20 m sobre um rio, dividida

em três tramos, apresentada por LOGSDON (1982), conforme a figura 5.14.

122

Figura 5.14: Ponte em viga contínua. Fonte: LOGSDON (1982) apud PARTEL (1999).

123

HELLMEISTER (1978) propõe a solidarização de peças roliças, com até 20m de comprimento,

utilizando anéis metálicos, para aumentar a rigidez de vigas, com o intuito de utilizá-las em

pontes. A viga bicircular, composta por dois postes com compensação de seus diâmetros,

solidarizados por anéis metálicos, já permite a utilização de postes, oriundos de madeira de

reflorestamento, compondo vigas de pontes rodoviárias de madeira.

A viga bicircular dupla, também estudada por HELLMEISTER (1978), formada pela

composição de quatro postes pela reunião de duas vigas bicirculares, compensando os

diâmetros também no plano horizontal, tem comportamento e resistência mais adequada para

a utilização como vigas de pontes rodoviárias de madeira.

PRATA (1995) afirma que as pontes de madeira usualmente construídas no Brasil são

simples, de construção rápida e, de modo geral, apresentam estaqueamentos de madeira

sucessivos sobre os quais se apóiam as vigas longitudinais e, sobre estas, é fixado o tabuleiro

transversal. Algumas vezes, sobre as estacas executam cavaletes com a disposição de uma

viga transversal sob as vigas longitudinais. O mesmo autor apresenta alguns casos onde o

tabuleiro é fechado (isto é, forma um meio contínuo) e aproveita-se o plano do tabuleiro para

se regularizar a pista de rolamento com concreto asfáltico ou concreto armado, pavimentando

assim a superfície de rolamento.

De acordo com LEONHARDT (1982) mesmo que as formas básicas das estruturas de pontes

sejam simples e relativamente limitadas em número, existem enormes variedades das

possibilidades de projeto. Quando se projetarem pontes, deve-se estar familiarizado com esta

grande variação de alternativas de modo a se encontrar a melhor solução para cada caso, ou

para se desenvolver uma variante.

As pontes de madeira roliça permitem uma enormidade possibilidade de técnicas construtivas,

principalmente para pequenos e médios vãos.

5.7.2 Pontes compostas por vigas treliçadas

Com a possibilidade de utilização de postes simples na construção das pontes de eucalipto

Citriodora, HELLMEISTER (1983) sugere a utilização de vigas treliçadas, compostas por

peças roliças para pontes de vãos relativamente grandes. Inicialmente HELLMEISTER (1983)

orientou o estudo da viga em treliça para colocação de tabuleiro superior.

A colocação de viga bi circular no banzo superior permitiu o apoio direto das peças do

tabuleiro, possibilitando seu dimensionamento à flexo-compressão, devido aos esforços axiais

da treliça e o carregamento direto do tabuleiro. A figura 5.15 apresenta um modelo deste

124

sistema estrutural de ponte composta por vigas treliçadas. .

Figura 5.15: Ponte em viga treliçada. Fonte: HELLMEISTER (1983).

5.7.3 Pontes compostas por pórticos

A dificuldade normal de implantação de pilares centrais na ponte e a possibilidade de vencer o

vão livre em toda sua extensão, conduz ao estudo de ponte com reforços centrais ligados

através de duas diagonais apoiadas em blocos de concreto nas extremidades de cada lado da

ponte. Este procedimento deu origem à ponte em viga escorada, também conhecida como

ponte em pórtico. A figura 5.16 retrata este modelo de ponte executado em 1974 sobre o

Ribeirão dos Porcos, Borborema, SP.

(a) Vista Lateral (b) Vista Inferior

Figura 5.16: Ponte em Pórtico. Ribeirão dos Porcos, Borborema, SP (1974). Fonte: HELLMEISTER (1983).

125

5.7.4 Pontes em placas mistas de madeira roliça e concreto armado

As pontes em placa são formadas por sistemas construtivos onde são colocadas as peças

roliças de madeira, na direção longitudinal, um ao lado do outro, alternando base-topo e

agrupados com cordoalhas metálicas, sendo que a solidarizarão do concreto na madeira é

realizada com conectores metálicos inclinados e colados com adesivo à base de epóxi. A

característica principal deste sistema é a distribuição uniforme da carga aplicada no conjunto,

CALIL, et al (2006). Na figura 5.17, são mostrados detalhes dos processos construtivos de

uma ponte mista madeira-concreto construída no campus II da USP de São Carlos.

a) Instalação dos conectores metálicos

b) Tabuleiro pronto p/ receber o concreto

c) Ponte concluída

Figura 5.17: Ponte mista madeira-concreto construída no campus II da USP de São Carlos.

Fonte: CALIL et al (2006).

A figura 5.18, apresenta detalhes de conectores metálicos, do projeto estrutural da ponte em

placa mista de madeira roliça e com concreto armado, construída no “Caminho do Mar”, na

SP148.

Figura 5.18:

Detalhes dos conectores metálicos, do projeto estrutural da ponte

“Caminho do Mar”, na rodovia SP148.

Fonte: CALIL et al (2006).

NATTERER (1998) apresenta um sistema de pontes em placa onde as peças roliças são

desbastadas em duas faces facilitando a junção lateral e essas ainda são colocadas em

sentido inverso umas às outras (com o topo e a base em sentidos opostos), para

compensação da conicidade dos troncos, figuras 5.19 e 5.20.

126

Figura 5.19: Planta e corte esquemático a-a, da ponte em placa no sistema apresentado.

Fonte: NATTERER (1998).

Figura 5.20: Cortes esquemáticos da ponte em placa. Fonte: NATTERER (1998).

Legenda das figuras de NATTERER (1998):

1. Seção roliça com duas faces serradas e dois cortes oblíquos para descarga da foiça normal.

2. Prancha de borda em contraplaca 70X24cm.

3. Prancha apoio das borda em carvalho.

4. Calço de carvalho.

5. Barra de aço para protensão.

6. Barra de aço de l0 mm.

7. Barra de armadura aço de 16mm.

8. Ligação através de chapa metálica pregada.

9. Parafuso.

10. Concreto armado 10 cm.

11. Camada de 3 cm de asfalto.

127

A solidarização do conjunto é garantida por barras de aço de 10 mm a 16 mm, com

comprimento suficiente para fixação das peças dispostas alternadamente e barras contínuas

tracionadas nas extremidades através de um elemento de placa metálica.

A ligação entre os dois materiais é garantida pela fixação de pinos metálicos nos sulcos

transversais contínuos (entalhes), por onde também passam as barras de aço contínuas. A

idéia principal é usar cada material na sua melhor função: a madeira à flexão e concreto à

compressão. Para que se obtenha uma seção mista entre os elementos estruturais é

importante um contato próximo entre eles, para isso, as conexões são efetivas através de

parafusos especiais, que têm a sua extremidade inferior colada dentro da madeira.

MATTHIESEN (1987) solidarizou lateralmente as vigas, utilizando anéis metálicos, obtendo

para o conjunto um efeito de placa, conforme já apresentado no capítulo de ligações. A figura

5.21a apresenta um esquema de ponte em placa simples, e a figura 5.21b apresenta um

esquema de ponte em placa nervurada, em que as nervuras compostas por vigas de seção

bicirculares.

a) Ponte em placa simples

b) Ponte em placa nervurada.

Figura 5.21: Pontes em placa mista com peças roliças de madeira e concreto armado.

Fonte: MATTHIESEN (1987) apud PARTEL (1999).

5.7.5 Pontes pênseis

São estruturas compostas por cabos principais, com a configuração de uma parábola de

segundo grau, e tirantes verticais constituindo o aparelho de suspensão geralmente

associados a uma viga de rigidez.

128

Segundo O’CONNOR (1976) apud PARTEL (1999), define como principais características das

pontes pênseis os seguintes itens:

- O principal elemento da ponte pênsil com viga de rigidez é um cabo flexível, de perfil e

suportes tais que permitam a transferência das cargas mais importantes às torres e às

ancoragens por tração simples.

- Esse cabo é comumente formado por fios de alta resistência torcidos ou por um conjunto de

cabos metálicos espiralados. Em qualquer caso, as tensões admissíveis são altas, em geral

da ordem de 5760 a 6110 Kgf/cm² para cordoalhas paralelas.

- O tabuleiro é suspenso por meio de tirantes ou pendurais formados por barras ou cabos

metálicos de alta resistência à tração.

- O emprego de cabos e tirantes ou pendurais de aço de alta resistência à tração conduz a

uma estrutura econômica, principalmente se o peso próprio toma-se importante, como no caso

de grandes vãos.

- A economia no cabo principal deve ser comparada ao custo das ancoragens e das torres. O

custo das ancoragens pode ser alto em áreas onde o terreno de fundação é pouco resistente.

- A estrutura completa pode ser levantada sem escoramentos intermediários partindo do solo.

- A estrutura principal é elegante e exprime de modo agradável a sua função.

- A altura das torres principais pode ser uma desvantagem em alguns locais; como por

exemplo, dentro de zonas de acesso a aeroportos.

Desde 1973 o Laboratório de Madeiras e Estruturas de Madeira, da Escola de Engenharia de

São Carlos, Universidade de São Paulo, tem desenvolvido vários trabalhos de pesquisa e

prestação de serviços à comunidade na área de pontes de madeira com elementos roliços.

Um exemplo destes trabalhos, é o projeto e a execução da estrutura para a Companhia

Nitroquímica em 1977, sobre o Rio Tietê em São Paulo. A figura 5.22 apresenta esta ponte

pênsil sobre o rio Tietê. A estrutura é composta por três tramos; um vão central de 31m e mais

dois vãos extremos de 15,5m; mais viga de rigidez simplesmente apoiada. O diâmetro médio

dos postes é de 36cm e os cabos de aço utilizados em cada lado tem ½” de diâmetro,

HELLMEISTER (1978).

129

Figura 5.22: Ponte Pênsil CIA Nitroquímica, 1977. Fonte: HELLMEISTER (1978) apud CALIL (1996).

5.7.6 Passarelas estaiadas

Segundo a definição de O’CONNOR (1976) apud PARTEL (1999), as pontes de vigas

estaiadas consistem de um sistema de vigas principais ao nível do tabuleiro, apoiadas nos

encontros e nos pilares, e de um sistema de cabos retos que partem dos acessos, passam

sobre uma ou duas torres e dirigem-se ao vão principal.

O’CONNOR (1976) apud PARTEL (1999) observou na descrição das características desse

sistema comparações com os de pontes pênseis enrijecidas, os cabos são retos ao invés de

curvos, resultando maior rigidez.

LEONHARDT (1982) fez estudos sobre a estabilidade aerodinâmica e demonstrou que

estruturas com grande quantidade de estais apresentam comportamento diferente das pontes

suspensas. O fundamento dessa pesquisa era evitar as oscilações de ressonância resultante

dos ventos. Até então, o problema das oscilações era resolvido contrabalançando-as com

treliças enrijecidas.

O vão da passarela Vallorbe (figura 5.23) apresentada por NATTERER (1998) é de

aproximadamente 24,00 m e 2,50 m de largura. O local de entorno requeria um deck inclinado

e as considerações ambientais sugeriram o uso de madeira roliça em uma estrutura em cabos

de aço estaiados com uma torre inclinada.

O solo no lado direito foi contido por um muro de pilares de concreto centrados e próximos, os

quais foram então usados para prover suporte para a torre com um sistema de ancoragem

para amarração posterior dos cabos. A aproximação das rampas no lado mais baixo consiste

em vigas simples de 5,10 m. A passarela principal é também feita de vigas simples de 4,35 m

e 5,10 m.

130

Os cabos são feitos de barras de aço com esticadores para equilibrar as tensões. As ligações

dos tirantes no topo da torre e os elementos transversais são feitos de aço e as forças são

transmitidas por tensão de flexão. Todas os elementos metálicos são galvanizadas a quente.

Figura 5.23: Passarela estaiada para pedestres, Vallorbe, Suíça. Fonte: Base de Dados do LaMEM.

A figura 5.24, retrata a passarela estaiada com tabuleiro de madeira serrada laminada

protendida em módulos curvos, sustentada por apenas um de poste de madeira da espécie de

Eucalipto Citriodora em peça roliça tratada com CCA, e um sistema de barras de aço

estaiadas, construída para o acesso do SET ao LaMEM no campus I da EESC-USP. Neste

protótipo foram realizados os ensaios estáticos e dinâmicos, cujos resultados evidenciaram a

viabilidade técnica e econômica de passarelas estaiadas usando madeira de reflorestamento,

de tabuleiros compostos apenas por placas de madeira laminada protendida e da construção

de placas curvas de madeira laminada protendida, PLETZ (2003).

a) Ligação articulada na base do poste b) Vista geral da passarela

Figura 5.24: Passarela estaiada, acesso ao LaMEM,

campus I da USP de São Carlos

. Fonte: PLETZ (2003).

5.7.7 Passarelas compostas por pórticos e treliças

Yojo et al apud PRATA, (1995) apresentou uma contribuição no Instituto de Pesquisas

Tecnológicas (IPT) ao desenvolvimento de estruturas de madeira para travessias: uma

passarela de madeira de reflorestamento, tratada, construída no bairro Butantã, na cidade de

São Paulo. O projeto estrutural foi baseado num sistema formado por elementos de pórtico e

131

treliça em madeira. O vão livre teórico é de 32,40 m sendo coberto pela união de dois

elementos de postes ligados por parafusos e chapas metálicas soldadas As estruturas de

sustentação, ou seja, pilares e fundações, foram executadas em concreto armado, figura 5.25.

Figura 5.25: Estrutura montada da Passarela do Butantã. Fonte: PRATA (1995).

As partes da estrutura foram pré-fabricadas no IPT e transportadas em módulos praticamente

acabados até o local de instalação, onde os dois módulos do vão central foram unidos antes

do seu içamento. O volume total de madeira consumida, inclusive nas duas rampas de

acesso, foi de aproximadamente 40 m³ de postes tratados de eucalipto utilizados na estrutura

propriamente dita e aproximadamente 20m³ de pranchões de pinus tratado, utilizados no piso

do tabuleiro.

5.7.8 Passarelas rainbow bridge

Usando um método de construção chinês, do século XII, um grupo de engenheiros,

criou uma passarela em arco construída com peças roliças de madeira entrelaçadas.

Este sistema estrutural é um exemplo criativo de um processo construtivo da

engenharia, utilizando peças roliças de madeira. Acredita-se que foram construídas

muitas Passarelas Rainbow ao longo do Canal de Pien no século XII na China,

figura 5.26.

a) primeira etapa de montagem b) segunda etapa de montagem c) inauguração da passarela

Figura 5.26: Etapas de construção da Passarela Rainbow, na China. Fonte: ALTABBA (2000).

132

5.8 SISTEMAS ESTRUTURAIS E CONSTRUTIVOS DE EDIFICAÇÕES

Neste item, são apresentados, os principais sistemas estruturais e construtivos de

edificações usando peças roliças de madeira tratada, especialmente as madeiras

oriundas de reflorestamento como o eucalipto e pinus. As edificações de madeira

roliça tratada representam uma alternativa viável para a integração física do país

com imensa área territorial, porque podem possibilitar facilidade na obtenção da

matéria prima e execução com custos reduzidos, além da diversidade dos arranjos

estruturais possíveis em construções civis sustentáveis.

MOURA (1992) afirma que, de um modo geral, o material sofre no Brasil o mal dos

extremos. De um lado, ele está ligado à habitação de baixa renda, pois os favelados

fazem suas primeiras moradias com restos de madeira (mas, assim que podem,

partem para a alvenaria) e, de outro, às luxuosas casas de veraneio no campo ou na

praia.

Em projetos e construções de edificações, com madeira roliça, em que até pouco

tempo atrás, eram empregados os sistemas estruturais de viga-coluna, na

atualidade, com o avanço dos sistemas computacionais, é possível fazer análises e

dimensionamentos de estruturas pelos sistemas de pórticos espaciais, com grande

quantidade de elementos de barra, ou nos casos de paredes autoportantes como

painéis, considerando pelo método dos elementos finitos, como elemento de chapa

ou de placa.

Conforme INO (1992), na Austrália o emprego do eucalipto na construção

habitacional é bastante difundido, sendo a sua forma roliça utilizada para fins

estruturais. É considerado solução de baixo custo e conhecido também por

apresentar grande resistência à ação dos furacões. Entre as diversas variáveis a

serem consideradas no projeto de uma estrutura de madeira, a ligação entre as

peças tem sido um dos aspectos mais importantes para uma composição adequada

da estrutura. Em particular, esta questão se toma mais evidente para o caso das

peças roliças, com dificuldades adicionais pela sua forma.

De acordo com HOLZ (1995), a adequação de construções de casas com postes de

madeira em situações particulares, como em regiões com problemas de inundações,

solos difíceis, terrenos com desníveis acentuados ou em casos de requisitos

arquitetônicos especiais, os postes de madeira são por vezes usados para

133

possibilitar a construção de uma edificação elevada sobre pilotis onde estes podem

ser contínuos para formar o esqueleto estrutural.

Ainda o mesmo autor afirma que, usando construções com postes de madeira, pode-

se obter uma redução nos custos em até 45%, permitindo edificações baratas,

particularmente apropriadas para necessidades rurais, mas também indicadas para

muitos outros campos de aplicações. As estruturas em madeira roliça são

particularmente boas por seu baixo consumo de energia primária e também por

proporcionarem um excelente balanço ecológico.

Levando-se em conta ser possível a diminuição significativa dos custos e do tempo

de execução dos galpões rurais que são oferecidos por algumas indústrias

nacionais, pode-se questionar por que tal simplificação construtiva não deveria ser

traduzida para as edificações urbanas, em um país de clima tropical propício a

rápida produção de matéria prima, que pode ser considerada ainda no seu estado

natural, como material construtivo.

HURST apud INO (1995) constatou que em concepções de projetos utilizando peças

roliças de madeira, obtem reduções entre 26 e 32% no custo da construção, quando

comparada à construção convencional executada in loco e a pré-fabricada,

respectivamente.

5.8.1 Sistemas estruturais de viga-coluna para edificações

O sistema estrutural de viga-coluna permite o dimensionamento de cada elemento

separadamente, devido à articulação entre as ligações, o que diferencia do sistema estrutural

em pórtico. Este tipo de sistema foi muito utilizado em décadas anteriores à existência dos

potentes computadores. São apresentadas as definições desses dois elementos estruturais:

- VIGA: é um elemento estrutural linear (barra), isto é, o seu comprimento é maior que as

dimensões de sua seção transversal, que pode estar apoiado em dois ou mais pontos,

estando solicitado por momento fletor e força cortante. Para absorver adequadamente estas

solicitações recomenda-se, em termos de pré-dimensionamento, as relações de 1:10 a 1:20,

normalmente a relação entre o vão e a altura da seção para vigas de madeira. Se analisarmos

o comportamento de uma viga simplesmente apoiada com carga uniformemente distribuída, o

momento fletor máximo ocorre na metade do vão. As fibras mais externas localizadas nas

bordas superiores e inferiores são as mais solicitadas por tensões normais de tração e

compressão, respectivamente. Junto aos apoios ocorre a maior solicitação de cisalhamento,

gerada pela força cortante.

134

- Coluna: também é um elemento estrutural linear (barra), que pode estar apoiado em um,

dois ou mais pontos, solicitado predominantemente por compressão e pode também estar

solicitado por momento fletor e força cortante. A figura 5.27 apresenta os principais tipos de

vinculações nas extremidades de colunas.

Figura 7.27: Vinculação das colunas. (a) engastada na base e livre no topo; (b) apoiada na base e no topo; (c)

mesmas vinculações de b, porém a coluna está contraventada. Fonte: PARTEL (1999).

Historicamente, a primeira aplicação marcante com a utilização de peças roliças de madeira,

utilizando este sistema estrutural, em edificações urbanas no Brasil foi à construção do Park

Hotel São Clemente, em Nova Friburgo, região serrana do Rio de Janeiro, projetada em 1940

pelo arquiteto Lúcio Costa e construída em 1944. A figura 5.28 é uma prova concreta de que

as estruturas de madeira podem ter vida útil acima de 50 anos.

a) Fachada norte em 1945 b) Fachada norte em 2004

Figura 5.28: Park Hotel São Clemente, Nova Friburgo, RJ. Fonte: CARVALHO et al (2007).

De acordo com CRUZEIRO (1995), as colunas e vigas de eucalipto roliço foram

dimensionadas num diâmetro médio de 25 cm. Os pilares só servem de apoio para a estrutura

do pavimento superior, sustentando as vigas também compostas por peças de madeira roliça,

que, por sua vez recebem toda a carga do barroteamento de peças com aproximadamente 18

cm de diâmetro, que sustentam todo o piso.

Ainda segundo CRUZEIRO (1995), o piso do pavimento inferior composto por tábuas de pinho

é suspenso e apoiado em barrotes roliços de eucalipto (vigamento). Estes, por sua vez,

abóiam-se em alvenaria de pedra, que também têm a função de peitoril para os trechos

conformados pelos panos de vidro. O esquema do barroteamento é alterado na varanda que

apóiam seus barrotes em vigas com diâmetros em torno de 25 cm, apoiados no alicerce de

pedra. A cobertura foi toda executada em peças roliças de eucalipto com vários telhados de

uma água. Essa estrutura não tem tesoura em função do diâmetro (12 a 15 cm) das vigas que

135

compõem as terças, vencerem facilmente o vão, com três apoios, mais um apoio nas

varandas. Estes apoios descarregam na própria alvenaria dos dormitórios, exceto na varanda

que apresenta uma viga longitudinal (Terça) de aproximadamente 15 cm, apoiadas em

pilaretes de mesma dimensão, fixados nos balanços das vigas do piso (barrotes).

Conforme BRUAND (1991) a adoção de uma estrutura de madeira, cujas colunas, vigas e

pisos eram constituídos por troncos poucos desbastados, apresentava uma série de

vantagens: economia considerável, já que a matéria prima, abundante no local, era quase

gratuita; o edifício assumia um caráter de simplicidade rústica, muito apreciado pelas pessoas

a que se destinava; enfim, o edifício inseria-se numa paisagem inteiramente respeitada.

5.8.2 Sistemas estruturais de pórticos para edificações

Os sistemas estruturais para edificações são, em geral, constituídos de grelhas planas para os

pisos, com suas vigas principais apoiadas em colunas e formando com estes um sistema de

pórtico espacial. As vigas secundárias podem compor uma grelha de piso, que transferem as

cargas verticais para as vigas principais e estas para as colunas, conforme mostra a figura

5.29.

Figura 5.29: Sistema estrutural aporticado para edificações: representação unifilar. Fonte: Acervo do Autor.

A utilização de programas para análise e projeto de estruturas já é uma realidade no meio

técnico. Com a evolução dos processadores computacionais, torna-se a cada dia, mais viável

o estudo de projetos estruturais, com a análise de sistemas de Pórtico Espacial, que considera

a verificação global da estrutura. Essa poderosa ferramenta trouxe um grande avanço na

elaboração do projeto estrutural, mas é um recurso que deve ser utilizado com muita cautela e

responsabilidade, pois os problemas gerados por um uso inadequado de sistemas

computacionais podem ser enormes. A utilização destes recursos deve estar sempre

associada ao pleno conhecimento das teorias correspondentes a cada elemento da estrutura

e de todos os procedimentos utilizados internamente no programa.

136

Quando se define um modelo teórico para cálculo de uma estrutura, deve-se ter em mente

que esse modelo deve representar, da forma mais realista possível, o comportamento da

estrutura em relação ao aspecto estudado. Desta forma, a modelagem pelo sistema de

pórtico espacial fornece resultados bem precisos, porém mais complexos de se verificar

quando comparado com o sistema viga-coluna por exemplo. No sistema de pórtico espacial,

considera-se a interação entre todos os elementos estruturais viga-coluna. No entanto, é de

fundamental importância, que o profissional adquira conhecimentos teóricos com modelos

mais simples para que possa analisar adequadamente modelos mais complexos. Nesse

sentido, para analisar um modelo pórtico espacial é importante ter pleno conhecimento do

funcionamento do pórtico plano.

A estabilidade da edificação tendo em vista as ações horizontais, por exemplo, ações do

vento, figura 5.30 e os efeitos de imperfeições como desalinhamento de colunas, depende da

rigidez das ligações viga-coluna. Se estas ligações forem rígidas, as cargas horizontais atuam

sobre pórticos formados pelas vigas e colunas. Para as ligações viga-coluna flexíveis, aquelas

que se aproximam do funcionamento de uma rótula, a estabilidade lateral da edificação

depende de sistemas de contraventamento vertical como paredes diafragma ou treliçadas em

X, conforme ilustrado na figura 7.32.

Figura 5.30: Deformada devido ação do vento em sistema estrutural aporticado para edificações.

A figura 5.31 apresenta dois tipos de elementos de contraventamentos verticais, usuais em

sistemas estruturais de pórticos.

(a) Contraventamentos com painéis. (b) Contraventamentos com tirantes.

Figura 5.31: Elementos de contraventamentos verticais para sistemas estruturais de pórticos.

137

Os pórticos formados por peças roliças de madeira podem ser maciços, treliçadas ou mistos.

São compostos por vigas e colunas, cujas ligações entre estes elementos estruturais podem

ser engastados rigidamente ou não. Pode-se dizer que, neste tipo de estrutura, com a atuação

das cargas verticais, tanto as vigas como as colunas encontram-se submetidos à flexão e à

compressão. Este sistema estrutural é ideal para dimensionamento de estruturas de

edificações de múltiplos pavimentos. A figura 5.32 apresenta os principais sistemas

estruturais de pórticos, usuais em projetos e construções com peças roliças de madeira.

a) Pórtico bi-engastado b) Pórtico bi-engastado c) Pórtico bi-engastado d) Pórtico bi-apoiado

reto de uma água de duas águas de duas águas

e) Pórtico bi-apoiado f) Pórtico V invertido g) Pórtico tri-articulado h) Pórtico tri-articulado

reto

(colunas retas e inclinadas) (tirantes externos inclinados)

i) Pórtico com treliça j) Pórtico com treliça k) Pórtico tri-articulado l) Pórtico tri-articulado

polonceau invertida scissors vigas treliçadas colunas e vigas treliçadas

Figura 5.32: Principais sistemas estruturais de pórticos simples e treliçados, usuais em projetos com peças

roliças de madeira. Fonte: NATTERER (1998).

Uma das principais vantagens de se usar mão francesa em estruturas de pórticos, em

edifícios de múltiplos pavimentos (figura 5.33), é a possibilidade de melhoria na rigidez tanto o

plano vertical como no plano horizontal. Isto resulta em uma construção compacta, com boa

capacidade resistente a terremotos, muito utilizado em regiões particularmente expostas a

abalos sísmicos, HABITATIONSE (2007).

138

a) Estrutura do pórtico b) Estrutura do pórtico com fechamento em alvenaria cerâmica

Figura 5.33: Protótipos de Edificações compostas por pórticos. Fonte: HABITATIONSE (2007).

A estrutura de pórtico pode ser muito bem empregada, nas construções com peças de

madeira roliça, em edificações de múltiplos pavimentos (figura 5.34), galpões, mezaninos,

varandas, coberturas em áreas externas e pergolados.

(a) (b)

Figura 5.34: Estruturas de pórticos: (a) galpão de pórtico Tri-articulado, com elementos de madeira roliça

compostos. Fonte: NATTERER (1998); (b) edificação residencial composta por pórticos. Fonte: Foto tirada pelo

Autor, em visita técnica à construção da obra da Professora Akemi Ino em maio de 2008, em São Carlos, SP.

Segundo OBERG apud INO (1995) apresenta o emprego de peças roliças para construções

rurais, denominadas “Pole Construction”, diferentemente da “Log Construction”, ou casas de

toras. As indicações de uso para habitação deste segundo tipo de construção têm referência

nas casas dos imigrantes europeus. O autor faz a citação de um dos primeiros exemplos em

“poletype homes”, construído em woodside, Califórnia. Nesta construção, foram utilizados

postes tratados sob pressão, os quais foram cravados no solo sobre base de concreto. Suas

extremidades superiores foram interligadas por duas peças de madeira serrada, fixadas com

parafusos e conectores metálicos, formando um quadro em pórtico. Este tipo de construção

acaba proporcionando grande rigidez, em função do engastamento das colunas na fundação.

5.8.3 Sistemas estruturais compostos por painéis de paredes autoportantes

Os sistemas estruturais de edificações formados por painéis de paredes autoportantes,

compostas por toras sobrepostas horizontalmente, normalmente são utilizadas toras

139

torneadas (figura 5.35), de madeira de espécies de pinus, por serem mais macias para o corte

do torneamento longitudinal, e de baixa densidade aliviando assim as cargas nas fundações.

O comportamento deste sistema estrutural assemelha-se com sistemas de chapas, que

correspondem aos elementos de superfície plana sujeitas principalmente às ações contidas

em seu plano.

a) Planta Baixa b) Fachada

Figura 5.35: Construção de edificação industrializada, composta por paredes auto portantes. Fonte: www.casabella.etc.br

No entanto, este sistema de construção na grande maioria é industrializado, utilizando serras

espaciais de torno para peças roliças de diversos diâmetros (figura 5.36), o que acelera ao

processo construtivo para a entrega da obra. PARTEL (1999) cita as dimensões dos

diâmetros de d15cm, d17cm, d19cm, d21cm e d23cm, usuais das seções transversais das

peças roliças de madeira utilizadas neste sistema.

Figura 5.36: Torno de peças roliças, para construções de Log Homes. Fonte: ROUNDTEC.

Segundo PARTEL (1999), estas edificações são muito utilizadas nos Estados Unidos, Canadá

e Finlândia. Na Finlândia edificações em toras são uma tradição viva. Muitas companhias

estão produzindo industrialmente construções com toras. Na década de 90, dezoito

companhias exportaram em média, quatrocentas edificações todos os anos. Este número

equivale apenas para o mercado de edificações residenciais. A maior demanda do mercado

interno nesse país é de casas de campo. No mercado de exportação também predominam as

construções de edificações populares, que são apreciadas pela mentalidade ecológica de

sustentabilidade da população, além do conforto térmico e acústico característico da madeira.

140

5.9 SISTEMAS ESTRUTURAIS E CONSTRUTIVOS DE COBERTURAS

5.9.1 Coberturas compostas por treliças planas

As estruturas de coberturas compostas por treliças planas, podem ser construídas com peças

de madeira roliça de reflorestamento, em diversos sistemas estruturais conforme a figura 5.37.

a) Treliça Howe b) Treliça Pratt c) Treliça Fink

d) Treliça Scissors e) Treliça Scissors c/ Lanternim f) Treliça Polonceau Invertida

g) Viga Treliçada Modelo 1 h) Viga Treliçada Modelo 1 i) Viga Treliçada Modelo 1

Figura 5.37: Tipos de treliças planas usuais em projetos de coberturas com madeira roliça.

Fonte: NATTERER (1998).

A figura 5.38, apresenta detalhes da estrutura da cobertura interna do galpão, com treliças

scissors, utilizando peças roliças de madeira de eucalipto, em fase de construção, na sede do

Club Med, em Trancoso, na Bahia.

Figura 5.38: Estrutura da cobertura interna do galpão, com treliças scissors. Fonte: www.callia.com.br

A figura 5.39, apresenta o modelo da cobertura de uma igreja, composta por treliças planas

atirantadas, utilizando peças roliças de pequeno diâmetro, executada pela construtora

BEAUDETTE CONSULTING ENGINEERS INC.

Figura 5.39: Cobertura composta por treliças planas atirantadas.

Fonte:

BEAUDETTE CONSULTING ENGINEERS INC.

141

5.9.2 Coberturas compostas por tensoestruturas

As tensoestruturas proporcionam várias formas possíveis através deste sistema,

onde a madeira roliça pode exercer a função de poste de sustentação da estrutura

principal, figura 5.40, ou como montantes da cobertura, sempre composta por cabos

tensionados.

a) Poste de sustentação b) Tensoestruturas

Figura 5.40: Coberturas compostas por tensoestruturas. Fonte: Base de Dados LaMEM.

5.9.3 Coberturas compostas por treliças espaciais (tridimensionais)

As estruturas compostas por treliças espaciais, também denominadas por tridimensionais,

formadas a partir de peças de madeira roliça são leves e relativamente econômicas. Para

construção destas treliças são utilizadas peças roliças de pequeno diâmetro, menores que 15

cm, onde na maioria das vezes a madeira não precisa ser torneada, mas somente

descascada e usinada nas extremidades. São coberturas utilizadas nas construções de

galpões de grandes vãos. Segundo PARTEL (1999) onde mais utilizam estas estruturas são

na Inglaterra e na Holanda.

Figura 5.41: Cobertura composta por treliças espaciais (tridimensionais). Fonte: Base de Dados LaMEM.

142

5.9.4 Coberturas do tipo parabolóide hiperbólica

As coberturas do tipo parabolóide hiperbólica podem ser construídas com peças roliças

retilíneas, e conforme a distribuição e dimensões das peças, durante a montagem,

proporcionam formas exuberantes. A figura 5.42 retrata fases de construção da estrutura da

torre do silo, com a cobertura do tipo parabolóide hiperbólica utilizando peças de madeira

roliça de pequeno diâmetro, construído no LaMEM, no campus I da Escola de Engenharia de

São Carlos (EESC), Universidade de São Paulo (USP).

a) Montagem da cobertura no solo b) Cobertura transferida e montada no pórtico

Figura 7.42: Cobertura do tipo parabolóide hiperbólica. Fonte: Base de Dados LaMEM.

5.9.5 Coberturas de pontos de ônibus de linhas urbanas

Com peças roliças de pequeno diâmetro, utilizando madeira de reflorestamento tratada, como

por exemplo, as espécies de pinus, que são menos densas, e relativamente mais baratas,

podem ser utilizadas em sistemas estruturais de coberturas de pontos de ônibus de linhas

urbanas. A figura 5.43 é um dos modelos possíveis de construir este tipo de cobertura,

construída em Washington.

Figura 5.43: Cobertura em balanço, para pontos de ônibus de linhas urbanas, construída em Washington.

À esquerda, detalhe do poste de iluminação com peças roliças de pequeno diâmetro. Fonte: USDA.

143

5.10 SISTEMAS ESTRUTURAIS E CONSTRUTIVOS DE TORRES

Segundo GARCIA (1986), o problema de incêndio nas florestas, e nos reflorestamentos se

deve principalmente á falta de condições que os setores responsáveis e muitas propriedades

apresentam na sua preservação, na sua detecção imediata e no seu combate. Existe carência

de equipamentos e pessoal preparado para isso. Uma torre de vigia florestal, em uma grande

área reflorestada deve ser considerada como elemento indispensável na preservação contra

incêndios, pois permite detectá-los em tempo pan combatê-los.

Segundo KARLSEN apud GARCIA (1986), o tamanho da torre é determinado por condições

especiais, dependentes do propósito da construção. Entretanto, freqüentemente estas

condições são impostas por razões técnicas ou construtivas, como as torres de grande altura

e seção transversal mínima.

Nestes casos, para aumentar a rigidez e reduzir as tensões atuantes na estrutura da torre, ela

pode ser estaiada, assumindo forma aproximada de mastros atirantados, figura 5.44e.

5.10.1 Torres compostas por estruturas em treliças

Para TIMOSHENKO et. al. apud GARCIA (1986), a torre é um caso particular de treliça

espacial, na qual as barras são ligadas umas às outras pelas extremidades, de maneira a

formar ama estrutura rígida no espaço. De acordo com estes autores, as treliças espaciais se

classificam quanto à disposição de suas barras em simples, associada e complexas.

Figura 5.44: Torres compostas por treliças. (a) Simples; (b) Associada; (c) Complexa. Fonte: GARCIA (1986).

KARLSEN et al apud GARCIA (1986), apresenta os seguintes fatores básicos, relacionados

aos tipos de treliças, conforme a figura 5.45.

144

Figura 5.45: Tipos de Torres. Fonte: GARCIA (1986).

Torres treliçadas são constituídas por treliças verticais ou inclinadas, formando em planta, um

triângulo, quadrado ou polígono retangular. As relações b/h ou d/h variam entre largos limites

de acordo com a função da torre. Freqüentemente h é de oito a dez vezes o lado k ou o

diâmetro d da base.

5.10.1.1 Torre de diagonal única, parafusada ou pregada (a)

A Torre de diagonal única, figura 5.45a, é caracterizada por grandes comprimentos

de flambagem, está sujeita a inversões de esforços. São normalmente utilizadas

para torres de observação, suporte para holofotes, guia de bate-estacas, etc.

40m H e

máx

5.10.1.2 Torre de diagonais cruzadas, parafusadas ou pregadas (b)

A Torre de diagonais cruzadas, figura 5.45b, normalmente comportam-se como torres de

diagonal única, pois as diagonais trabalham a tração e, pela sua esbeltez, não têm condições

para suportar compressão. A distribuição interna de esforços é melhorada quando são

utilizados conectores no cruzamento das diagonais. A estrutura passaria, neste caso, a ser

estaticamente indeterminada. Esta torre é normalmente utilizada para reservatórios elevados,

prospeção de petróleo, extração de minério, torre de resfriamento, etc. São recomendadas as

relações:

40m H e

máx

145

5.10.1.3 Torre com semi-diagonais dispostas em forma de triângulo

equilátero com as bases horizontais (c)

A Torre com semi-diagonais dispostas em forma de triângulo equilátero com as bases

horizontais, figura 5.45c, difere do caso da figura 5.45a, no comprimento da diagonal. As

ligações são parafusadas e são utilizadas também para suporte de antenas de rádio. São

recomendados os valores:

40m Hp/

5.10.1.4 Torre com diagonais em losango (d)

Torre com diagonais em losango, figura 5.45d, é uma das mais eficientes; as barras

comprimidas têm somente a metade do comprimento das barras da torre de diagonal única,

portanto, estão sujeitas a deformações menores. É apresentada na figura 5.45 uma torre de

seção variável, por inflexões do eixo das pernas, com alargamento da seção da base, e

conseqüentemente tensões menores nas barras das pernas e maiores nas diagonais e nas

barras horizontais. É recomendada a utilização de diafragmas Treliçados para enrijecimento

transversal. São indicados os valores:

40m Hp/

Figura 5.46: Torres de diagonais em losango, para alturas maiores que 40 metros. Fonte: GARCIA (1986).

146

5.10.1.5 Torre treliçada estaiada (e)

A Torre treliçada estaiada, figura 5.45e, é uma torre contraventada através de cabos fixados

no solo. É utilizada como torre de observação, para iluminação, para elevação de concreto,

etc. São indicados os valores:

40mH e

Uma torre não estaiada sujeita a forças horizontais (vento, tração nas linhas de transmissão,

terremoto) é calculada como uma treliça em balanço, com diagonais sujeitas á inversão de

esforços.

KARLSEN apud GARCIA (1986), relacionou as cargas mais freqüentes em torres treliçadas:

- peso próprio da torre, usualmente determinado com base na estimativa da seção transversal

das barras;

- peso de plataformas, escadas, etc., determinado da mesma maneira;

- cargas úteis como peso da caixa d’água, antena de rádio, peso de tubos, revestimentos, etc.;

- carga de vento, determinada de acordo com as normas. No caso de torres de seção

quadrada, a direção do vento é tomada como sendo paralela à diagonal para efeito de cálculo

das pernas da torre. No caso de torres ou mastros estaiados, o vento deve ser tomado no

plano do tirante e na bissetriz do ângulo formado entre dois deles.

FUCHS et al. apud GARCIA (1986), notaram nos Estados Unidos o emprego de torres de

madeira em linhas de transmissão de até 500KV. O Brasil, um dos países mais ricos em

madeiras apropriadas e carente de recursos, mantém a madeira em um segundo plano,

apesar de se encontrarem no Estado de São Paulo redes de até 138KV. Estas estão

operando satisfatoriamente há mais de 40 anos, comprovando a eficiência do material.

As estruturas citadas fazem uso da madeira roliça traçando um diálogo harmonioso com

outros sistemas, o que induz a um universo de possibilidades que não se restringem a

aplicações específicas.

5.11 SISTEMAS ESTRUTURAIS DE CIMBRAMENTOS

Os cimbramentos são estruturas provisórias destinadas a suportar o peso de uma estrutura em

construção até que se torne autoportante. Os cimbramentos são projetados de modo a terem rigidez

suficiente para resistir aos esforços solicitantes com deformações moderadas (as deformações do

cimbramento dão origem a imperfeições de execução da estrutura em construção) PFEIL (2003).

As características de elevada resistência e reduzido peso específico da madeira, aliadas à facilidade

de montagem e desmontagem de peças, tornaram este material vantajoso para uso em estruturas de

147

cimbramentos. Nestas condições, a madeira foi utilizada com exclusividade nos cimbramentos de

arcos e abóbadas em alvenaria de pedra desde a época do Império Romano e nas construções em

concreto armado da primeira metade do século XX. Nas últimas décadas do século XX foram

desenvolvidos e amplamente utilizados sistemas de cimbramento padronizados tanto em estrutura de

aço quanto de madeira PFEIL (2003).

Ainda segundo PFEIL (2003), para o escoramento de obras de pequena altura destaca-se o uso de

madeira roliça, em especial no caso de pontes, como ilustra o esquema da figura 7.48. O escoramento

é formado por montantes contraventados nas duas direções. No topo do escoramento, devido às

irregularidades das madeiras roliças, há necessidade de se colocar calços para nivelamento do

assoalho de apoio da fôrma. Em muitos casos utilizam-se peças de madeira roliça apenas para os

montantes, completando-se o cimbramento com madeira serrada. Nesta alternativa reduzem-se os

problemas de nivelamento e os de ligações entre peças roliças. A figura 5.47 mostra um escoramento

de viaduto de concreto executado com torres de madeira de grande altura, a maior com 40 m, e mãos-

francesas.

Figura 5.47: Esquema da seção transversal de um escoramento em montantes verticais de madeira roliça,

contraventados nas direções transversal e longitudinal. Fonte: PFEIL (2003).

148

Figura 5.48: Escoramento em torres e mãos-francesas de madeira, para viaduto rodoviário em vigas contínuas de 30 m

de vão. As torres mais altas do escoramento têm 40 m. As torres foram executadas com madeira roliça e as mãos-

francesas com madeira serrada. Viaduto sobre o Vale dos Diabos, BR-168/RS (1960). Projeto estrutural do eng° Walter

Pfeil. Projeto do escoramento: eng.° Viktor Boehm. Firma executora: ESBEL. Fonte: PFEIL (2003).

149

6 CRITÉRIOS DE DIMENSIONAMENTO

6.1 CLASSIFICAÇÃO GEOMÉTRICA DOS ELEMENTOS ESTRUTURAIS

Utilizando-se um critério das propriedades geométricas, é possível distinguir três e

classificação de elementos estruturais básicos: os elementos lineares, os elementos

de superfície e os elementos de volume.

6.1.1 Elementos estruturais

Devido à complexidade do estudo do todo tridimensional de uma estrutura e

visando simplificar as análises, as estruturas com peças de madeira roliças

podem ser consideradas como compostas de elementos estruturais básicos que

podem ser classificadas de acordo com sua geometria e função estrutural.

Partindo-se deste princípio, pode-se considerar as classificações como serão

apresentadas a seguir.

6.1.1.1 Elementos estruturais lineares (estruturas reticuladas)

Elementos estruturais lineares são elementos em que o comprimento é muito

superior a dimensão da seção transversal, sendo também denominados por

elementos de barras. De acordo com a função estrutural, recebem as seguintes

designações especiais:

Vigas: Elementos lineares normalmente horizontais, em que os esforços de

flexão são preponderantes, figura 6.1;

Figura 6.1: Representação dos elementos estruturais denominados vigas.

Colunas: Elementos lineares de eixo reto, usualmente dispostos na vertical em

que as forças normais de compressão são preponderantes (figura 6.2), podendo

em alguns casos estar sujeito aos esforços de flexão.

150

Figura 6.2: Representação dos elementos estruturais denominados colunas.

Tirantes: Elementos lineares de eixo reto, solicitados por forças normais de

tração, figura 6.3.

Figura 6.3: Representação dos elementos estruturais denominados tirantes.

6.1.1.2 Elementos estruturais de superfície (estruturas laminares)

Elementos estruturais de superfície são elementos em que a menor dimensão,

usualmente chamada espessura é relativamente pequena em relação a demais

(LEONHARDT e MÖNNIG, 1978). De acordo com sua função estrutural podem

receber as seguintes designações:

Placas: Elementos de superfície plana, sujeitas principalmente às ações normais

ao seu plano. Placas de concreto são usualmente denominadas lajes, figura 6.4.

Figura 6.4: Representação dos elementos estruturais denominados placas.

151

Chapas: Elementos de superfície plana sujeitas principalmente às ações

contidas em seu plano, figura 6.5.

Figura 6.5: Representação dos elementos estruturais denominados chapas

6.1.1.3 Elementos estruturais de volume (estruturas volumétricas)

Elementos estruturais de volume são elementos que apresentam as três

dimensões com a mesma ordem de grandeza. Nesse caso a análise a ser

efetuada deve considerar esta condição tridimensional. Usualmente, são os

elementos estruturais de fundações, como as sapatas e os blocos de concreto

armado, figura 6.6.

Figura 6.6: Representação dos elementos estruturais de volume.

As dimensões relativas das peças fazem com que os diferentes elementos

estruturais tenham comportamentos diferentes. As barras geralmente podem ser

estudadas com as resistências dos materiais. Já os elementos de superfície

necessitam de outras teorias, como a teoria das placas, teoria das chapas, teoria

das cascas. Todas as teorias citadas anteriormente são simplificações da teoria

da elasticidade, que é necessária para o estudo de elementos tridimensionais.

6.2 CRITÉRIOS PARA O DIMENSIONAMENTO

Este item tem o objetivo de fornecer os critérios básicos para o dimensionamento de

elementos estruturais, com peças roliças de madeira de reflorestamento.

152

6.2.1 Propriedades

de Resistência e Rigidez

As propriedades de resistência e rigidez são influenciadas pela disposição dos

elementos anatômicos responsáveis pela resistência mecânica, que são sobretudo

as fibras, no caso das dicotiledôneas (folhosas) , e os traqueídes, no caso das

coníferas (CALIL et al, 2003).

As principais propriedades da madeira a serem consideradas no dimensionamento

de elementos estruturais são: densidade, resistência, rigidez ou módulo de

elasticidade e umidade.

A densidade é utilizada na determinação do peso próprio da estrutura, e pode-se

adotar o valor da densidade aparente.

A rigidez ou módulo de elasticidade da madeira determina o seu comportamento na

fase elástico-linear. Conforme a NBR 7190:1997, Devem ser conhecidos os módulos

nas direções, paralela (E

) e normal (E

C90

) às fibras.

O percentual da umidade presente na madeira altera as propriedades de resistência

e elasticidade. Por esta razão, essas propriedades devem ser ajustadas em função

das condições ambientais onde permanecerão as estruturas. Este ajuste é feito em

função das classes de umidade como apresentado na tabela 6.1.

Tabela 6.1: Classes de Umidade.

Fonte: NBR 7190:1997

Para valores de umidade superior a 20 % e temperaturas entre 10°C e 60°C admite-

se como desprezível as variações nas propriedades da madeira.

A figura 6.7 apresenta o mapa de referência da umidade relativa anual do ar, dentro

do território nacional.

153

Figura 6.7: Mapa de umidade relativa anual do ar. Fonte: INMET 1931/1990

6.2.2 Propriedades

a serem consideradas no Projeto Estrutural

Em projetos de estruturas de madeira, visando à padronização das propriedades da

madeira, a NBR 7190:1997 adota o conceito de classes de resistência, propiciando,

assim, a utilização de várias espécies com propriedades similares em um mesmo

projeto. Para isto, o lote de madeira deve ter sido classificado e o revendedor deve

apresentar certificados de laboratórios idôneos, que comprovem as propriedades do

lote dentro de uma das classes de resistência. As tabelas 6.2 e 6.3, apresentam

respectivamente as propriedades das classes de resistência estabelecidas pela NBR

7190:1997, para as coníferas e as dicotiledôneas, e já incorporando a classe C50

das dicotiledôneas, que será adicionada na nova versão da NBR7190, que está em

fase de revisão.

154

Tabela 6.2: Classes de resistência das coníferas.

Fonte: NBR 7190:1997

Tabela 6.3: Classes de resistência das dicotiledôneas.

Fonte: NBR 7190:1997.

A Classe C50 está publicada em CALIL et al. (2006).

Conforme a NBR 7190:1997, a realização de ensaios de laboratório para a

determinação das propriedades da madeira fornece, a partir da análise estatística

dos resultados, valores médios dessas propriedades (X

). Para a utilização destas

propriedades em cálculos de estruturas de madeira, devem ser obtidos os valores

característicos (X

), e, posteriormente, os valores de cálculo (X

). A obtenção de

valores característicos para resistência de espécies de madeira já investigadas por

laboratórios idôneos, é feita a partir dos valores médios dos ensaios pela seguinte

relação:

12,m12,k

X7,0X ⋅=

Ainda conforme a NBR 7190:1997, caso seja feita uma investigação direta da

resistência para uma dada espécie de madeira, os valores devem ser obtidos de

acordo com o tipo de classificação adotado. Para a caracterização simplificada de

espécies usuais deve-se extrair uma amostra composta por pelo menos 6

exemplares, retirados de modo aleatório do lote, que serão ensaiados à compressão

paralela às fibras. Já para a caracterização mínima de espécies pouco conhecidas,

de cada lote serão ensaiados no mínimo 12 corpos-de-prova, para cada uma das

resistências a serem determinadas. Cada lote ensaiado não deve ter volume

155

superior a 12 m³ e todos os valores devem ser expressos para o teor de umidade

padrão de 12%.

O valor característico da resistência deve ser estimado pela expressão:

1,1X

X...XX

n21

⋅













−

+++

⋅=

−

onde: n é o número de corpos de prova ensaiados.

Os resultados devem ser colocados em ordem crescente X

≤ X

≤ ... ≤ X

desprezando-se o valor mais alto se o número de corpos-de-prova for ímpar e, não

se tomando para X

valor inferior a X

e nem a 0,7 do valor médio.

A partir do valor característico determinado da madeira pode-se obter o seu valor de

cálculo Xd, pela seguinte expressão:

modd

⋅=

onde:

= coeficiente de minoração das propriedades da madeira.

mod

= coeficiente de modificação.

Os coeficientes de modificação (K

mod

) afetam os valores de cálculo de propriedades

da madeira em função da classe de carregamento da estrutura, da classe de

umidade e da qualidade da madeira utilizada. O coeficiente de modificação é

determinado pela expressão:

3mod,2mod,1mod,mod

KKKK ⋅⋅=

O coeficiente de modificação K

mod,1

leva em conta a classe de carregamento e o tipo

de material empregado conforme apresentado na tabela 6.4.

Tabela 6.4: Valores de K

mod,1

Fonte: NBR 7190:1997

156

O coeficiente de modificação K

mod,2

leva em conta a classe de umidade, que pode

ser analisado conforme o mapa da figura 6.7 e o tipo de material empregado (tabela

6.5).

Tabela 6.5: Valores de K

mod,2

Fonte: NBR 7190:1997

Caso a madeira seja utilizada submersa, deve-se adotar o seguinte valor para o

coeficiente de modificação: K

mod,2

= 0,65.

O coeficiente de modificação K

mod,3

leva em conta a categoria da madeira utilizada.

Para madeira de primeira categoria, ou seja, aquela que passou por classificação

visual para garantir a isenção de defeitos e por classificação mecânica para garantir

a homogeneidade da rigidez, o valor de K

mod,3

é 1,0. Caso contrário, a madeira é

considerada como de segunda categoria e o valor de K

mod,3

é 0,8.

Para as verificações de segurança que dependem da rigidez da madeira, o módulo

de elasticidade na direção paralela às fibras deve ser tomado como:

mco,3mod,2mod,1mod,efco,

EKKK E ⋅⋅⋅=

Para verificações de Estados Limites Últimos (ELU), a NBR 7190:1997 especifica os

valores dos coeficientes de ponderação, de acordo com a solicitação:

- Compressão paralela às fibras:

= 1,4

- Tração paralela às fibras:

= 1,8

- Cisalhamento paralelo às fibras:

= 1,8

Para verificações de Estados Limites de Serviço (ELS), adota-se o valor básico de γ

= 1,0.

Tendo em mãos os resultados dos ensaios de classificação e caracterização das

peças de Madeira Roliça de algumas espécies de madeira de reflorestamento,

ensaiados no LaMEM, foi possível montar uma tabela geral, apresentando os

valores médios das propriedades de resistência e rigidez, para consulta durante a

elaboração de projetos. Estes resultados estão disponíveis na tabela 6.6.

157

Tabela 6.6: Valores médios de resistência e rigidez de algumas Madeiras Roliças de Reflorestamento.

Fonte: Tabela elaborada pelo autor, conforme ensaios realizados no LaMEM.

Onde:

1) Espécie da Madeira Roliça de Reflorestamento

2) L é o comprimento da peça roliça

3) d

é o diâmetro médio das peças roliças de madeira com seção variável, calculado em função do

comprimento da circunferência da tora em (L/2)

4) ρ

12%

é a massa específica a 12% de umidade.

5) f

é a resistência à compressão paralela às fibras.

6) f

é a resistência ao cisalhamento.

7) E

é o módulo de elasticidade longitudinal obtido no ensaio de compressão paralela às fibras.

8) MOE é o módulo de elasticidade longitudinal obtido no ensaio à flexão.

9) MOR é o módulo de resistência obtido no ensaio à flexão.

10) n é o número de corpos-de-prova ensaiados.

6.2.3

Critério de cálculo para o dimensionamento da seção da peça roliça

Conforme o item 7.2.8 da NBR 7190:1987, as peças de seção circular, sob ação de

solicitações normais ou tangenciais, podem ser consideradas como se fossem de

seção quadrada, de área equivalente. As peças de seção circular variável podem ser

calculadas como se fossem de seção uniforme, igual à seção situada a uma

distância da extremidade mais delgada igual a 1/3 do comprimento total, não se

considerando, no entanto, um diâmetro superior a 1,5 vez o diâmetro nessa

extremidade. Na figura 6.8 o d

representa o diâmetro equivalente de cálculo para

peças de seção circular variável, situada a uma distância da extremidade mais

delgada igual a um terço do comprimento total.

Espécie da MRR

(m)

(cm)

12%

(kg/m³)

(MPa)

MOE

(MPa)

MOR

(MPa)

10)

Eucalipto Alba - 7 768 50,46 - 17549 - - 42

Eucalipto Alba 2,5 7,5 1022 - - - 13690 89 25

Eucalipto Citriodora 4,5 7 840 - - - 18620 - 66

Eucalipto Citriodora 6,01 26,4 1016 - - - 19116 107 25

Eucalipto Citriodora 11,4 34,3 1087 - - - 23487 - 23

Pinus Oocarpa 6,25 42 653 - - - 8151 46 12

E. Cloenziana SAF75x74 13anos

2,06 13 905 44,75 11,78 14130 24660 125 6

E.Camaldulensis SAF76 20anos

2,02 22,6 1153 46,82 15,48 16043 15820 85 6

E.Camaldulensis SAF97 11anos

2,01 23 660 34,08 8,4 15459 12310 81 6

E.Camaldulensis SAF99 4anos

2,01 19,8 583 33,53 11,04 16231 15270 83 6

E.Camaldulensis SAF2003 5anos

2,02 19,6 540 24,62 7,98 13522 10960 65 6

E.Camaldulensis SAF2004 4anos

2,06 13,3 500 27,62 7,66 12729 14460 70 6

E.Camaldulensis SAF2004 4anos

2,03 13,3 495 25,66 6,86 10731 13200 69 6

158

Figura 6.8: Diâmetro equivalente para peças de seção circular variável. Fonte: CALIL et al, (2003).

Onde: d

corresponde ao diâmetro equivalente de cálculo

é o maior diâmetro (diâmetro da base)

é o menor diâmetro (diâmetro do topo)

L é o comprimento total da peça

6.2.4 Propriedades

geométricas da seção transversal de peças roliças

O procedimento simplificado para a determinação de diâmetro aproximado de uma

determinada seção transversal de peças roliças de madeira é sugerido da seguinte

maneira:

Primeiro identifica-se a seção transversal correspondente ao diâmetro em que se

quer saber. Cita-se como exemplo para a determinação do diâmetro equivalente

), igual à seção situada a uma distância da extremidade mais delgada igual a 1/3

do comprimento total.

Com a utilização de uma fita métrica flexível, é medido o perímetro em torno da

seção transversal correspondente ao diâmetro equivalente (d

) conforme a figura

6.9 e aplicar a equação 8.6:

Onde: P é o perímetro em torno da seção transversal correspondente ao diâmetro

equivalente (d

)

Figura 6.9: Medida do perímetro externo com utilização de uma fita métrica flexível.

Fonte: Foto tirada pelo autor.

159

Determinado o diâmetro equivalente (d

), pode-se calcular a área da seção

transversal (A) pela equação da área da circunferência:

()

⋅π

Onde: A é a área da seção transversal

corresponde ao diâmetro equivalente de cálculo

O Momento de Inércia da seção transversal da circunferência é calculado pela

equação:

()

⋅π

Onde: I é o Momento de Inércia da seção transversal

corresponde ao diâmetro equivalente de cálculo

O Raio de Giração da seção transversal da circunferência é calculado pela equação:

()

mim

d25,0i

i ⋅=⇒=⇒

⋅π

⋅

⋅π

=⇒=

O índice de esbeltez λ é calculado pela equação:

mim

=λ

Onde: λ é o índice de esbeltez;

é o comprimento de flambagem da barra;

mim

é O Raio de Giração da seção transversal da circunferência.

Para cada configuração das condições de contorno impostas nas extremidades das

barras submetidas à compressão, apresenta um modo de flambagem diferente. Por

esta razão, é fundamental que o comprimento L real da barra seja substituído pelo

comprimento teórico de flambagem L

Sendo assim,

KL = , conforme as

condições de contorno impostas nas extremidades das barras, tabela 6.7. A nova

versão da NBR7190, que está em revisão, apresentará os valores de K

da tabela

6.7, que foi adaptada do EUROCODE 5.

160

Tabela 6.7: Valores de projeto para K

, correspondente a cada modo de flambagem, em função das

condições de contorno impostas nas extremidades das barras submetidas à compressão.

Fonte: EUROCODE 5

Onde: L é o comprimento real da barra;

é parâmetro de flambagem da barra em função das vinculações impostas

nas extremidades.

O Módulo de Resistência da seção transversal da circunferência é calculado pela

equação

()

⋅π

Onde: W é o Módulo de Resistência da seção transversal da circunferência;

corresponde ao diâmetro equivalente de cálculo.

Os valores da tabela 6.8 correspondem às propriedades geométricas da seção

transversal para peças roliças de madeira, considerando as dimensões dos

diâmetros equivalentes d

161

Tabela 6.8: Propriedades geométricas para peças roliças de madeira.

(cm)

(cm

)

(cm

)

(cm

)

8 2,0 50 201 50

10 2,5 79 491 98

12 3,0 113 1018 170

14 3,5 154 1886 269

15 3,8 177 2485 331

16 4,0 201 3217 402

18 4,5 254 5153 573

20 5,0 314 7854 785

22 5,5 380 11499 1045

24 6,0 452 16286 1357

25 6,3 491 19175 1534

26 6,5 531 22432 1726

28 7,0 616 30172 2155

30 7,5 707 39761 2651

32 8,0 804 51472 3217

34 8,5 908 65597 3859

35 8,8 962 73662 4209

36 9,0 1018 82448 4580

38 9,5 1134 102354 5387

40 10,0 1257 125664 6283

42 10,5 1385 152745 7274

44 11,0 1521 183985 8363

45 11,3 1590 201289 8946

46 11,5 1662 219787 9556

48 12,0 1810 260577 10857

50 12,5 1963 306797 12272

52 13,0 2124 358909 13804

54 13,5 2290 417394 15459

55 13,8 2376 449181 16334

56 14,0 2463 482751 17241

58 14,5 2642 555498 19155

60 15,0 2827 636174 21206

Onde:

corresponde ao diâmetro equivalente situado à L/3 da extremidade mais delgada

da peça, desde que

2eq

d5,1d ⋅≤

;

i é o raio de giração para a seção circular em função de d

;

A é a área correspondente da seção transversal circular d

;

I é o Momento de Inércia correspondente da seção transversal circular d

;

W é o Módulo de Resistência correspondente da seção transversal circular d

162

Um breve estudo comparativo do momento de inércia teórico das seções de vigas

circulares simples e compostas é apresentado por MATTHIESEN (1987), conforme

mostrados na figura 6.10.

(a) (b)

(e) (f)

(g)

Figura 6.10: Estudo comparativo do momento de inércia teórico das seções de vigas circulares

simples e compostas: (a) viga de seção circular simples; (b) viga de seção bicircular com peças

dispostas na horizontal; (c) viga de seção bicircular com peças dispostas na vertical; (d) viga de seção

bicircular dupla; (e) viga de seção quadricircular; (f) viga de seção quadricircular dupla; (g) momento

de inércia teórico da seção nervurada. Fonte: MATTHIESEN (1987).

Ensaios realizados no LaMEM, com as seções compostas da figura 6.10, mostraram

um valor real da inércia, muito menor que os valores teóricos e não são

recomendados para os casos das figuras 6.10(e) e 6.10(f) em composições de 4

peças roliças dispostas na vertical.

163

6.2.5 Limites de Esbeltez para peças de madeira

Para elementos estruturais comprimidos, o comprimento máximo não pode

ultrapassar quarenta vezes a dimensão transversal correspondente ao eixo de

flambagem. No caso de elementos tracionados, este Limite sobe para cinqüenta

vezes NBR 7190:1997.

Há interesse na fixação de limites superiores do índice de esbeltez, para se evitar

estruturas muito flexíveis. A NBR 7190:1997, fixa o valor de esbeltez máxima em

140≤λ .

Do ponto de vista de resistência, o índice de esbeltez determina três tipos distintos

de dimensionamento de peças, para os quais a NBR 7190:1997 atribui os seguintes

limites:

- compressão de peças curtas

400

≤

- compressão de peças medianamente esbeltas

8040

≤

- compressão de peças esbeltas

14080

≤

6.2.6 Peças submetidas à flexão

As vigas estão sujeitas a tensões normais de tração e compressão longitudinais e

portanto na direção paralela às fibras; nas regiões de aplicação de carga, como por

exemplo nos apoios, estão submetidas a tensões de compressão normal às fibras.

Além disso atuam tensões de cisalhamento na direção normal às fibras (tensões

verticais na seção) e na direção paralela às fibras (tensões horizontais). As vigas

principais de pavimentos de edificações ou tabuleiro de pontes podem ser

simplesmente apoiadas ou contínuas.

Para o dimensionamento de peças de madeira, submetidas à flexão são utilizados

dois critérios básicos:

- limitação das tensões;

- limitação de deslocamentos.

As limitações de deformações têm, em obras de madeira, importância relativamente

maior que em outros materiais. Isto porque se trata de um material com alta relação

resistência/rigidez.

164

Pela limitação de tensões, que caracteriza o Estado Limite Último (ELU), o problema

de verificação de tensões, em obras de madeira, é formulado com a teoria clássica

de resistência dos materiais, muito embora o material não siga a lei linear (Lei de

Hooke) de tensões até a ruptura. A condição de segurança relativa à possível ELU é

garantida pela condição:

RS ≤

Onde:

é o valor de cálculo da solicitação;

é o valor de cálculo da resistência.

Em peças compostas, leva-se em conta as deformações das ligações através de

valores reduzidos dos momentos de inércia ou dos momentos resistentes.

Pela limitação de deslocamentos, que caracteriza o Estado Limite de Serviço (ELS),

as limitações de flechas das vigas visam a atender a requisitos estéticos, evitar

danos a componentes acessórios e ainda visam ao conforto dos usuários (evitar

vibrações exageradas no caso de pavimentos de edificações ou tabuleiro de

pontes).

Os valores limites de deslocamentos de peças de madeira, submetidas à flexão,

indicados pela NBR 7190:1997, encontram-se na tabela 6.9 e levam em conta a

existência ou não de materiais frágeis ligados à estrutura, tais como forros, pisos e

divisórias, aos quais se pretende evitar danos através de controle de deslocamentos

das vigas.

Tabela 6.9: Valores limites de deslocamentos verticais segundo a norma NBR 7190.

165

6.3 EXEMPLOS DE APLICAÇÃO

6.3.1 Exemplo de peça roliça solicitada por compressão axial

Critérios de dimensionamento de uma coluna solicitada sob força normal à

compressão axial, utilizando peça roliça de madeira de reflorestamento, com

diâmetro variável, figura 6.11.

Figura 6.11: Geometria da Coluna

Solução:

Com o diâmetro equivalente (d

), calcula-se a área da seção transversal (A) pela

equação da área da circunferência:

()

cm314A

A ≅⇒

⋅π

=⇒

⋅π

= (ou direto da tabela 6.8)

Cálculo do Momento de Inércia da seção transversal da circunferência pela equação:

()

cm7854I

I ≅⇒

⋅π

=⇒

⋅π

= (ou direto da tabela 6.8)

O Raio de Giração da seção transversal da circunferência é calculado pela equação:

cm5i

=⇒=⇒= (ou direto da tabela 6.8)

Dados:

Vinculação da coluna:

Coluna engastada na base e livre no topo.

(vinculação para coluna típica de galpões)

Conforme a NBR 7190:1997:

L = 400 cm .·. L

= 2xL ⇒ L

= 800 cm

Coluna com diâmetro equivalente:

cm20d

Força Normal de cálculo: N

= 15 kN

Classe de serviço (situação de risco de deterioração):

Umidade 1

Classe de resistência adotada (Dicotiledônea):

C40

⇒ f

c0,k

= 40MPa ⇒ f

c0,k

= 4 kN/cm²

Madeira não Classificada: Segunda categoria

Carregamento de longa duração.

166

O cálculo do comprimento de flambagem λ é calculado pela equação:

160

800

mim

=λ⇒=λ⇒=λ

Portanto a coluna não passa na verificação de esbeltez, pois conforme o item 7.5.5

da NBR 7190:1997, não se admite calculo de compressão de peças esbeltas com

índice de esbeltez (λ) maior que 140.

No entanto, como solução do problema deste elemento estrutural, dois

procedimentos podem ser tomados: aumentar o diâmetro equivalente ou travar o

topo da coluna com vigas de respaldo.

Para o primeiro caso, supondo aumentar o diâmetro equivalente, no processo de

cálculo, deve-se determinar qual o diâmetro mínimo limitando o índice de esbeltez

em 140, conforme o seguinte procedimento:

cm714,5i

140

800

140

mimmim

=⇒=⇒=⇒=λ

Com o valor do raio de giração mínimo, determina-se então o mínimo diâmetro

equivalente:

()

cm23d

714,5

mim

≅⇒=⇒

⋅π

⋅

⋅π

=⇒=

Tendo um novo diâmetro equivalente, calcula-se o novo momento de inércia:

()

cm13737I

I ≅⇒

⋅π

=⇒

⋅π

Calcula-se então a nova área da seção transversal circular, com o novo diâmetro

equivalente de 23 cm:

()

cm415A

A ≅⇒

⋅π

=⇒

⋅π

Considerando então, esta nova configuração da coluna, com diâmetro equivalente

de 23cm, e vinculações mantendo a base engastada e o topo livre, tem-se o novo

comprimento de flambagem:

∴=λ⇒=λ⇒=λ 140

714,5

800

mim

Peça Esbelta

167

Portanto, ainda conforme o item 7.5.5 da NBR7190:1997, peças submetidas a

esforços de compressão, com índice de esbeltez entre os limites no domínio

80<λ

≤140, são consideradas peças esbeltas. Neste domínio, admite-se na situação

de projeto como se a peça esteja submetida à flexo-compressão com os esforços de

cálculo N

e M

e a verificação deve ser feita pela expressão:

d,0c

≤

A resistência de cálculo à compressão paralela as fibras da madeira roliça é

determinada através da equação:

mod

k,0c

d,0c

f ⋅

Os coeficientes de modificação

mod

k afetam os valores de cálculo de propriedades da

madeira em função da classe de carregamento da estrutura, da classe de umidade e

da qualidade da madeira utilizada. O coeficiente de modificação se subdivide em três

coeficientes:

3mod2mod1modmod

kkkk

⋅

⋅=

O coeficiente de modificação

1mod

k leva em conta a classe de carregamento e o tipo

de material empregado, conforme descrito na Tabela 10 da NBR7190:1997.

A umidade presente na madeira pode alterar suas propriedades de resistência e

elasticidade. Por este motivo, estas propriedades devem ser ajustadas de acordo

com as condições ambientais em que as estruturas permanecerão. Este ajuste é

feito segundo as classes de umidade como apresentado na Tabela 7 da

NBR7190:1997.

O coeficiente de modificação

2mod

k , que leva em conta a classe de umidade e o tipo

de material empregado, é dado pela Tabela 11 da NBR7190:1997.

O coeficiente de modificação

3mod

k leva em conta a categoria da madeira utilizada.

Para madeira de primeira categoria, ou seja, aquela que passou por classificação

visual para garantir a isenção de defeitos e por classificação mecânica para garantir

a homogeneidade da rigidez, o valor de

3mod

k 1,0. Caso contrário, a madeira é

considerada de segunda categoria e o valor de

3mod

k é 0,8. No caso particular das

168

coníferas, deve-se sempre adotar o valor de 0,8, para levar em conta a presença de

nós não detectáveis pela inspeção visual.

Portanto para o exemplo em questão, o valor de

mod

kfica:

Para carregamento de longa duração,

1mod

k é 0,7.

Considerando a umidade relativa pontual, ou seja, no local onde a peça será

instalada, como classe de umidade 1, o valor de

2mod

k é 1.

E considerando que as peças de madeira roliça não serão classificadas, portanto o

valor de

3mod

k é 0,8.

3mod2mod1modmod

kkkk ⋅⋅=

8,017,0k

mod

⋅⋅=

56,0k

mod

Desta forma, a resistência de cálculo à compressão paralela as fibras da peça roliça

de madeira é:

²cm

6,1f56,0

4,1

d,0cd,0cmod

k,0c

d,0c

=⇒⋅=⇒⋅

Determinação do valor de cálculo da tensão de compressão devida à força normal

de compressão:

²cm

04,0

415

≅=σ⇒=σ

Determinação do valor de cálculo da tensão de compressão devida ao momento

fletor Md calculado conforme o item da NBR7190:1997, pela expressão:













−

⋅⋅=

ef,1dd

eNM

Tendo F

o valor dado em 7.5.4 conforme a mesma norma, sendo a excentricidade

efetiva de primeira ordem e

1,ef

dada por:

caief,1c1ef,1

eeeeeee ++=⇒+=

Onde e

é a excentricidade de primeira ordem decorrente da situação de projeto, e

é a excentricidade acidental mínima e e

é uma excentricidade suplementar de

primeira ordem que representa a fluência da madeira.

Como para este exemplo, a coluna está solicitada apenas por compressão axial, ou

seja, sem solicitação de momento fletor, nesse caso e

pode ser desprezível.

cm7,2e

300

800

300

0eeee

1ai1

≅⇒+=⇒+=⇒+=

169

Com a classe de resistência adotada C40, verificando na Tabela 9 da

NBR7190:1997, classes de resistência das dicotiledôneas, com os valores na

condição-padrão de referência U = 12%, admite-se o valor representativo para E

c0,m

igual a 1950kN/cm², correspondente com a classe de resistência adotada.

ef,0cef,0cm,0c3mod2mod1modef,0c

1092E19508,01,07EEkkkE =⇒⋅⋅⋅=⇒⋅⋅⋅=

Determinação da Força de Euler, que leva em consideração a perda de estabilidade:

kN231F

800

137371092

ef,0c

≅⇒

⋅⋅π

=⇒

⋅⋅π

cm89,2e

15231

231

7,2e

≅⇒













−

⋅=⇒













−

⋅=

²cm

04,0

415

≅=

Figura 6.12: Seção transversal do diâmetro equivalente d

=23cm: Posição y=11,5cm.

²cm

04,0

13737

5,1189,215

yeN

≅

⋅⋅

∴<<<⇒≤+⇒≤

⋅⋅

+ 6,108,0f04,004,0f

yeN

d,0cd,0c

ddd

Muito a favor da segurança.

A coluna adotada com diâmetro equivalente de 20cm não passou no limite de

esbeltez sugerido pela norma NBR7190. No entanto, considerando o novo diâmetro

equivalente de 23cm, na verificação da tensão a seção transversal de 23cm está

muito a favor da segurança. Portanto, neste sentido, o dimensionamento

considerando a coluna engastada na base e livre no topo e utilizando o novo

170

diâmetro equivalente de 23cm para atender o limite de esbeltez da NBR7190, está

muito conservador.

Desta forma sugere-se então a verificação como solução do problema deste

elemento estrutural, utilizando o segundo procedimento, travando o topo da coluna

com vigas de respaldo. Sendo assim considera-se que o comprimento L (real) da

altura da coluna, corresponde com o comprimento de flambagem

Consideração da nova configuração das vinculações nas extremidades da coluna,

coluna engastada na base e articulada no topo.

L = L

= 400 cm

No processo de cálculo para este caso, também se deve determinar qual o diâmetro

mínimo limitando o índice de esbeltez em 140, considerando agora o comprimento

de flambagem da coluna igual a 400cm, conforme o seguinte procedimento:

cm857,2i

140

400

140

mimmim

=⇒=⇒=⇒=λ

Com o valor do raio de giração mínimo, determina-se então o mínimo diâmetro

equivalente :

()

cm12d

857,2

mim

≅⇒=⇒

⋅π

⋅

⋅π

=⇒=

Desta maneira, tendo um novo diâmetro equivalente, calcula-se o novo momento de

inércia:

()

cm1018I

I ≅⇒

⋅π

=⇒

⋅π

Observa-se então que como o diâmetro equivalente é oriundo de uma função

exponencial para determinação do momento de inércia da seção circular, com uma

redução significativa no diâmetro equivalente, de 20cm para 12cm, o momento de

inércia diminui significativamente.

Calcula-se então a nova área da seção transversal circular, com o novo diâmetro

equivalente de 12cm:

()

cm113A

A ≅⇒

⋅π

=⇒

⋅π

171

Como para determinar a área da seção transversal circular, o diâmetro equivalente

também é uma função exponencial, a área da seção transversal do novo diâmetro

equivalente de 12cm é bem inferior a do diâmetro equivalente proposto inicialmente

de 20cm.

Considerando então, esta nova configuração da coluna, com diâmetro equivalente

de 12cm, e mudando as vinculações na base engastada e no topo articulado, tem-se

o novo índice de esbeltez:

∴

=λ⇒=λ⇒=λ 140

857,2

400

mim

Peça Esbelta

Como já comentado anteriormente, conforme o item 7.5.5 da NBR7190:1997, peças

submetidas a esforços de compressão, com índice de esbeltez entre os limites no

domínio 80<λ≤140, são consideradas peças esbeltas. Neste domínio, admite-se na

situação de projeto como se a peça esteja submetida à flexo-compressão com os

esforços de cálculo N

e M

e a verificação deve ser feita pela expressão:

d,0c

≤

Determinação da Força de Euler, que leva em consideração a perda de estabilidade,

com a nova configuração nas vinculações da coluna:

kN69F

400

10181092

ef,0c

≅⇒

⋅⋅π

=⇒

⋅⋅π

Cálculo do novo e

cm33,1e

300

400

300

0eeee

1ai1

≅⇒=⇒+=⇒+=

Cálculo do novo e

cm7,1e

1569

33,1e

≅⇒













−

⋅=⇒













−

⋅=

²cm

13,0

113

≅=

172

Figura 6.13: Seção transversal do diâmetro equivalente d

=12cm: Posição y=6cm.

²cm

14,0

1092

67,115

yeN

≅

⋅⋅

∴<⇒≤+⇒≤

⋅⋅

+ 6,127,0f14,013,0f

yeN

d,0cd,0c

ddd

Ok, passou com folga!

Portanto considerando a coluna engastada na base e articulada no topo, travando o

topo da coluna com vigas de respaldo, melhora bem o comportamento da estrutura,

pois reduz significativamente o comprimento de flambagem, e conseqüentemente

diminui o diâmetro equivalente da peça que passa a ser 12cm.

Observação: Recomenda-se para cada caso de projeto, a necessidade de fazer uma

analise do quantitativo de material a mais, que utilizará para as vigas de respaldo, e

comparar com a diminuição do diâmetro das peças das colunas, e verificar qual dos

dois procedimentos ficará mais viável, ou seja, se é melhor manter a coluna

engastada na base e livre no topo, porém aumentando o diâmetro das colunas ou se

passar a adotar o segundo procedimento considerando as colunas engastadas na

base e articuladas no topo utilizando como travamento vigas de respaldo.

173

6.3.2 Exemplo de uma terça de madeira roliça de seção variável

Verificar se a terça com peça de madeira roliça de seção variável conforme figura

6.14, disposta em um telhado com inclinação de 22°, com madeira da classe C60,

segunda categoria, classe de umidade 2, atende os requisitos de Estado Limite

Último (ELU) referentes às tensões normal e às tensões tangenciais, e ao Estado

Limite de Serviço (ELS). Considerar o carregamento composto pela ação

permanente de 0,5 kN/m e pela ação variável 1 kN relativa à previsão de um homem

fazendo manutenção do telhado, conforme a figura 6.15.

Figura 6.14: Detalhe da terça com peça de madeira roliça de seção variável.

Figura 6.15: Esquema estático e de carregamento da terça com madeira roliça variável.

Solução:

Verificação do Estado Limite Último (ELU)

Esforços atuantes:

cmkN88MmkN88,0M

75,35,0

k,gk,g

k,g

⋅=⇒⋅=⇒

⋅

=⇒

⋅

Força de 1kN no meio do vão:

cmkN94MmkN94,0M

75,31

k,qk,qk,qk,q

⋅=⇒⋅=⇒

⋅

=⇒

⋅

kN94,0V

75,35,0

k,gk,gk,g

=⇒

⋅

=⇒

⋅

kN1V

k,q

(Força de 1kN muito próxima ao apoio)

174

Como para o dimensionamento das peças roliças de madeira, considera-se uma

equivalência à seção circular, nestes casos não se tem flexão oblíqua, considerando

as verificações apenas com os critérios de flexão simples.

Valores de cálculos dos esforços solicitantes, segundo a direção dos eixos principais

da seção:

cmkN80,254M944,1884,1M

d,xd,x

⋅

=⇒⋅+⋅=

kN72,2V14,194,04,1V

d,yd,y

=⇒⋅+⋅=

Cálculo do K

mod

56,0k8,017,0kkkkk

modmod3mod,2mod,1mod,mod

⇒

⋅

=⇒⋅⋅=

Valores de resistência:

d,0cd,0cd,0c

k,0c

3mod,2mod,1mod,d,0c

4,2fMPa24f

4,1

8,017,0f

kkkf =⇒=⇒⋅⋅⋅=⇒

⋅⋅⋅=

d,0vd,0vd,0v

k,v

3mod,2mod,1mod,d,0v

25,0fMPa5,2f

8,1

8,017,0f

kkkf =⇒=⇒⋅⋅⋅=⇒

⋅⋅⋅=

A seção transversal referente ao diâmetro equivalente d

=11 cm, que possui as

seguintes características geométricas:

b) Propriedades geométricas das seções

Área da seção circular:

cm95

)11(

A =

⋅π

Módulo resistente da seção circular:

cm131

)11(

w =

⋅π

Momento de inércia da seção circular:

cm719

)11(

I =

⋅π

175

Momento estático do semicírculo em relação ao diâmetro:

cm111

)11(

S ===

Condições de segurança:

Tensões normais:

181,0

4,2

131

80,254

d,0c

d,Mx

≤==

(Ok)

Tensões tangenciais:

Tensão cisalhante de projeto no centro de gravidade da seção:

d,0v

d,y

25,0f

038,0

71911

11172,2

=<=

⋅

=τ

(Ok)

Verificação do Estado Limite de Serviço (ELS)

Neste caso, será admitida a atuação apenas da ação permanente, com o seu valor

característico (g = 0,5 kN/m). Como o material da cobertura não é frágil, isto é, a

deformação da terça não afeta a sua integridade, utiliza-se a combinação de longa

duração para a verificação do estado-limite de serviço. A ação variável de 1 kN, que

atua somente poucas vezes durante a vida útil da terça, não está sendo considerada

para o cálculo da flecha.

ef,0cef,0cef,0c

m,0c3mod,2mod,1mod,ef,0c

1372EMPa13720E245008,017,0E

EkkkE

=⇒=⇒⋅⋅⋅=

⋅⋅⋅=

A verificação do deslocamento vertical deve ser feita, segundo a direção do eixo do

plano principal de flexão, obtendo-se:

cm88,1u

200

375

200

limlimlim

=⇒=⇒=

limy

xef,0c

u31,1u

7191372384

375005,05

IE384

Lg5

u <=⇒

⋅⋅

=⇒

⋅⋅

(Ok)

Portanto, a peça de madeira roliça, utilizada como terça, com as propriedades,

dimensões e carregamentos propostos, atende os requisitos das verificações de

Estado Limite Último (ELU) e de Estado Limite de Serviço (ELS).

176

7 DIRETRIZES PARA PROJETO

Nesse capítulo são indicadas as diretrizes para o projeto e dimensionamento de

estruturas com peças roliças de madeira, apresentados em exemplos de pré-

dimensionamentos de pontes e de galpão tipo pórtico.

As informações a seguir, têm o objetivo de ajudar o engenheiro projetista de

estruturas, indicando as configurações geométricas e especificações na modelagem

de sistemas estruturais de pontes e edificações, especificando os passos para o

dimensionamento de cada sistema estrutural. O engenheiro projetista pode utilizar

estes modelos, durante a fase preliminar de dimensionamento para determinar o

sistema estrutural mais adequado para a sua situação.

Para obter maiores informações sobre as diretrizes para projeto e critérios de

dimensionamento, recomenda-se que os profissionais envolvidos projetistas,

engenheiros, arquitetos, consultem as normas técnicas da ABNT relacionadas de

acordo com cada tipo de projeto:

-NBR 6120:1980 “Cargas para o cálculo de estruturas de edificações”;

- NBR 6123:1988 “Forças devidas ao vento em edificações”;

- NBR 6231:1980 “Postes de Madeira - Resistência à Flexão”

- NBR 6232:1973 “Postes de Madeira - Penetração e Retenção de Preservativo”;

- NBR 7188:1982 “Carga móvel em ponte rodoviária e passarela de pedestre”;

- NBR 7190:1997 “Projeto de Estruturas de Madeira”;

- NBR 8681:2003 “Ações e segurança nas estruturas - Procedimento”.

Em alguns casos, pode ser necessário consultar nas normas:

- NBR 6118:2003 “Projeto de estruturas de concreto - Procedimento”;

- NBR 6122:1996 “Projeto e execução de fundações”;

- NBR 8800:1986 “Projeto e execução de estruturas de aço em edifícios”.

7.1 PONTE EM VIGAS COM PEÇAS ROLIÇAS DE MADEIRA

O sistema estrutural de ponte em vigas com peças roliças de madeira de

reflorestamento tratadas é o mais utilizado no país, principalmente devido a sua

facilidade na fase construtiva aliado ao seu baixo custo. Entretanto, a falta de projeto

elaborado por profissionais capacitados, faz com que este sistema estrutural

também seja o que apresenta menor durabilidade. Neste item são especificadas as

diretrizes básicas para o projeto de ponte em vigas simples de peças roliças e

177

detalhes construtivos, bem como uma tabela prática para o pré-dimensionamento

deste tipo de ponte.

7.1.1 Esquema geral da ponte

Nas pontes em vigas simples de peças roliças de madeira tratada, é comum utilizar os

elementos estruturais de longarinas, tabuleiro, rodeiro, guarda-rodas e defensa.

As longarinas são constituídas por peças roliças de madeira dispostas no sentido longitudinal,

alternando-se a disposição topo-base, tendo em vista a conicidade das peças. As longarinas

são responsáveis por suportarem o peso próprio da estrutura e também as cargas acidentais

e seus efeitos dinâmicos. São ligadas por barras rosqueadas de 25,4 mm de diâmetro.

O tabuleiro é composto por peças de madeira serrada, dispostas no sentido transversal, e

ligadas nas longarinas por parafusos auto atarraxantes de 10 mm de diâmetro. O veículo tipo

deve atuar sobre o rodeiro; entretanto, o tabuleiro deve suportar a carga acidental do veículo

tipo, no caso excepcional do mesmo sair do rodeiro.

Normalmente, o rodeiro é composto por peças de madeira serrada, dispostas no sentido

longitudinal, e ligadas ao tabuleiro por parafusos auto atarraxantes de 10 mm de diâmetro. O

rodeiro tem a função de indicar a localização correta onde o veículo deve passar e melhorar a

distribuição das cargas acidentais para o tabuleiro e as longarinas. No rodeiro devem ser

utilizadas madeiras duras que resistam à abrasão dos pneus dos veículos CALIL et al (2006).

Os guarda-rodas e as defensas constituem de itens de segurança ao tráfego da ponte. Devem

ser dimensionados de maneira a evitar que o veículo possa sair da ponte. O guarda-rodas é

formado por uma viga roliça de mesmo diâmetro das longarinas, sendo utilizadas peças de

madeira serrada para a defensa. Os guarda-rodas e os pilaretes da defensa devem ser

ligados às longarinas de borda com barras rosqueadas de 25,4 mm de diâmetro.

As figuras seguintes mostram a configuração básica das pontes em vigas simples de peças

roliças, indicando a localização dos elementos constituintes. Também são indicados os

espaçamentos entre longarinas, disposição do tabuleiro, defensa e rodeiro. As pontes em

vigas simples de peças roliças de madeira tratadas, normalmente são construídas em zonas

rurais com baixo volume de tráfego e, conseqüentemente, possuem somente uma faixa de

tráfego, com largura de 4 metros.

178

Figura 7.1: Ponte em vigas roliças de madeira tratada: vista superior da ponte. Fonte: CALIL et al (2006).

Figura 7.2: Ponte em vigas roliças de madeira tratada: vista lateral da ponte. Fonte: CALIL et al (2006).

Figura 7.3: Ponte em vigas roliças de madeira tratada: seção transversal. Fonte: CALIL et al (2006).

7.1.2 Hipóteses de cálculo

Para o cálculo das pontes em vigas com peças roliças de madeira tratada devem ser

consideradas as seguintes hipóteses de cálculo:

- As longarinas diretamente abaixo do rodeiro são dimensionadas para suportar a

ação permanente de peso próprio e as ações acidentais e seus efeitos dinâmicos. O

179

diâmetro de referência utilizado no cálculo estrutural deve ser o diâmetro equivalente

a 1/3 do topo, considerando a conicidade;

- Em cada linha de rodas do veículo-tipo têm-se duas vigas suportando o

carregamento;

- Apesar do tabuleiro e rodeiro contribuírem na distribuição transversal do

carregamento para as longarinas vizinhas, este efeito não é considerado para o

dimensionamento.

7.1.3 Etapas de dimensionamento

A seguir são apresentados os passos para o dimensionamento de pontes em vigas roliças.

1º passo: Definir a geometria e a classe estrutural da ponte

O projetista deve inicialmente definir o vão, largura e número de faixas da ponte baseado em

fatores decorrentes das condições locais, como por exemplo, área necessária para a calha do

córrego, volume de tráfego, etc. O vão efetivo da ponte é a distância medida de centro a

centro dos apoios. Para o sistema de ponte em questão, o número de faixas de tráfego e,

conseqüentemente, a largura da ponte ficam limitadas ao padrão de 4m, já que são utilizadas

principalmente em vias rurais de baixo volume de tráfego.

A classe estrutural da ponte é definida pelo projetista em função dos veículos que

possam trafegar com maior freqüência sobre a ponte. A norma NBR7188:1982

“Carga móvel em ponte rodoviária e passarela de pedestre”, define três classes de

pontes, Classe 12, Classe 30 e Classe 45. Apesar deste tipo de ponte normalmente

ser utilizado em vias rurais com baixo volume de tráfego, a Classe 12 não é

recomendada, pois os veículos atuais utilizados nas vias rurais não pavimentadas

facilmente superam este limite.

2º passo: Definir a classe de resistência da madeira

O projetista deve definir o tipo de material que será empregado nos elementos estruturais da

ponte. A NBR 7190 permite que o projetista especifique uma espécie de madeira ou utilize as

recomendações de classes de resistência. O dimensionamento por classes de resistência

permite que o projetista, ao final do projeto, especifique as espécies de madeira que se

enquadrem na classe utilizada. O cliente ou construtor poderá optar pela espécie mais

conveniente para a obra, dentro das indicações do projetista.

180

3º passo: Estimar a carga permanente

Definida a classe da ponte, o vão teórico e classe da madeira a ser utilizada, pode-se recorrer

às indicações das tabelas 7.1 e 7.2 para estimar a carga permanente. Lembrando-se que se

deve acrescentar 3% ao peso próprio da madeira, devido aos conectores metálicos.

4º passo: Posicionamento transversal do veículo-tipo

Nas pontes de madeira em vigas roliças, o rodeiro indica o local correto por onde o veículo

deve transitar. Esta é a posição mais crítica para as longarinas, que devem suportar os

esforços provocados pela totalidade de uma linha de rodas do veículo-tipo. A figura 7.4 ilustra

o posicionamento transversal crítico para o dimensionamento das longarinas.

Figura 7.4: Posicionamento transversal do veículo-tipo sobre o rodeiro. Fonte: CALIL et al (2006).

Outra possibilidade de solicitação que pode ocorrer nas pontes em vigas roliças, é

quando o veículo-tipo porventura possa sair fora do rodeiro. Esta é a situação mais

crítica para o tabuleiro. A figura 7.5 ilustra o posicionamento transversal crítico para

o dimensionamento do tabuleiro.

Figura 7.5: Posicionamento transversal do veículo-tipo fora do rodeiro. Fonte: CALIL et al (2006).

181

5º Passo: Realizar o cálculo dos esforços máximos

Para o dimensionamento das longarinas deve-se calcular o momento fletor máximo,

a cortante máxima e a flecha máxima devido à carga permanente e à acidental. A

figura 7.6 ilustra o posicionamento mais crítico do veículo-tipo para o cálculo do

momento fletor e flecha.

Figura 7.6: Posicionamento do veículo-tipo para momento fletor e flecha. Fonte: CALIL et al (2006).

O momento máximo devido à carga permanente é dado pela seguinte equação:

k,g

⋅

Para as classes estruturais 30 e 45, podem ser consideradas as seguintes equações

de momento máximo:













⋅−

⋅⋅

= aP

LP3

k,q

, para 3 m < L ≤ 6 m

LP3

k,q

⋅













⋅−

⋅⋅

, para L > 6m

onde: L = vão teórico;

a = 1,5 m (Classes 30 e 45);

b = (L-2a)/2;

c = (L-4a)/2;

P = 7,5 kN para Classe 45 ou 5,0 kN para Classe 30;

q = carga acidental;

g = carga permanente.

A flecha máxima devido à carga permanente é dada pela seguinte equação:

384

ef,M

k,g

⋅

⋅=δ

Para as classes estruturais 30 e 45, pode ser considerada a seguinte equação de

flecha, desprezando o efeito da carga acidental distribuída perto dos apoios:

()

[

]

223

ef,M

k,q

b4L3b2L

⋅−⋅⋅⋅+⋅

⋅

⋅=δ

182

Para o cálculo da reação de apoio o veículo-tipo deve ser posicionado conforme a

figura 7.7. O valor é usado para o dimensionamento da região dos apoios e

fundações.

Figura 7.7: Posicionamento do veículo-tipo para reação de apoio. Fonte: CALIL et al (2006).

A reação de apoio devido à carga permanente é dada pela seguinte equação:

k,g

⋅

Para as classes estruturais 30 e 45, deve ser considerada a seguinte equação para

reação de apoio.

()

d2a3L

k,q

⋅

+⋅+⋅+⋅=

onde:

a3Ld ⋅−=

Para o cálculo da cortante, o veículo-tipo pode ser posicionado conforme a figura

7.8, levando em consideração a redução da cortante.

Figura 7.8: Posicionamento do veículo-tipo para cortante. Fonte: CALIL et al (2006).

A cortante máxima devido à carga permanente é dada pela seguinte equação:

k,g

⋅

Para as classes estruturais 30 e 45, pode ser considerada a seguinte equação para

o cálculo da cortante máxima reduzida:

()

e3a6

k,q

⋅

+⋅+⋅⋅=

onde:

h2a3Le ⋅−⋅−=

;

h =diâmetro médio da longarina.

Para o dimensionamento do tabuleiro deve-se apenas calcular o momento fletor

máximo devido à carga acidental e seus efeitos dinâmicos. É desnecessária a

183

verificação da reação, cortante e flecha. Os efeitos do peso próprio, para o pré-

dimensionamento, podem ser desprezados, devido à pequena influência quando

comparado com a carga acidental.

Figura 7.9: Posicionamento crítico de uma roda sobre o tabuleiro. Fonte: CALIL et al (2006).

O momento fletor máximo é dado pela seguinte equação:

()

rrk,rq

M −⋅=

onde:

q = ;

= 0,5 m para Classe 45 e 0,4 m para Classe 30;

= vão do tabuleiro (distância entre longarinas).

A sugestão de análise do tabuleiro descrita acima é uma aproximação razoável.

Para uma análise mais precisa, o projetista pode considerar o tabuleiro como uma

viga contínua apoiada sobre as longarinas que por sua vez podem ser analisadas

como apoios elásticos.

6º passo: Realizar as combinações das ações

Para o dimensionamento das longarinas, os valores de cálculo das ações momento

fletor e cortante, devem ser obtidos da combinação última normal seguindo as

especificações da NBR 7190.

[

]

k,qk,qqk,ggd

M)1(75,0MMM

⋅

−

⋅+

⋅

γ+⋅γ=

[

]

k,qk,qqk,ggd

Q)1(75,0QQQ

⋅

−

⋅+

⋅

+⋅

Onde: γ

= 1,3 para madeira classificada (pequena variabilidade) e 1,4 quando o

peso próprio não supera 75% da totalidade dos pesos permanentes (grande

variabilidade);

= 1,4 para ações variáveis (cargas acidentais móveis);

ϕ = coeficiente de impacto vertical.

L40

+=ϕ

Onde: α = 20 para pontes rodoviárias com assoalho de madeira;

L = vão teórico em metros.

184

Para o dimensionamento dos apoios, o valor de cálculo da reação de apoio, deve

ser obtido da combinação última normal não considerando o coeficiente de impacto,

seguindo as especificações da NBR 7190.

k,qqk,ggd

RRR ⋅γ+⋅γ=

Para as longarinas em pontes de madeira, sugere-se que a flecha deva ser

verificada considerando a seguinte condição:

360

k,q

≤δ

O valor de cálculo do momento fletor no tabuleiro deve ser obtido da combinação

última excepcional, desprezando os efeitos da carga permanente.

k,rqd,r

MM =

7º passo: Dimensionamento das longarinas e tabuleiro

O diâmetro mínimo das longarinas é determinado pelo maior resultado dentre as

seguintes condições:

d,0c

mim

M16













⋅π

⋅

≥

, tensões normais.

d,0v

mim













⋅π⋅

⋅

≥

, tensões tangenciais.

()

[]

223

ef,M

mim

b4L3b2L

LE3

360













⋅−⋅⋅⋅+⋅

⋅⋅π⋅

⋅

⋅≥ , flecha

A altura do tabuleiro é determinada pela seguinte condição:

d,0c

d,r

f.argl

.esp













⋅

≥

, tensões normais.

Onde: esp. = espessura do tabuleiro;

larg. = largura da roda (20 cm para as Classes 45 e 30).

8º passo: Conferir o peso próprio considerado

Neste passo o projetista deve conferir o peso próprio estimado no início dos cálculos

com o obtido das dimensões obtidas no 6º passo. Se a diferença entre o peso

próprio estimado e o real for maior que 10% deve-se refazer os cálculos agora com o

novo valor de peso-próprio. Esse procedimento interativo deve continuar até que a

diferença seja menor que 10%. Em geral não é preciso mais do que uma revisão dos

cálculos.

185

7.1.4 Tabelas práticas de pré-dimensionamento

As peças do rodeiro são formadas por pranchas de madeira madeiras duras que resistam à

abrasão dos pneus dos veículos (Classe C50 ou C60). Com a função de indicar a

localização correta onde o veículo deve passar e melhorar a distribuição das cargas

acidentais para o tabuleiro e as longarinas, o rodeiro possui espessura mínima de 4 cm. A

largura das pranchas do rodeiro é em geral de 25 cm, sendo necessária quatro pranchas

dispostas lado a lado para uma linha de rodas.

A tabela 7.1 indica a espessura mínima das peças do tabuleiro em função da classe

estrutural da ponte e da classe de madeira empregada. As seções serradas empregadas no

tabuleiro possuem largura padrão de 16 cm ou 20 cm.

A tabela 7.2 indica o diâmetro mínimo para as longarinas em função do vão da ponte, da

classe da madeira empregada e da classe estrutural da ponte. Apesar deste sistema

estrutural de pontes ser mais utilizado em vias rurais, com baixo volume de tráfego, a tabela

não apresenta a classe estrutural 12, pois os veículos atuais, utilizados nas vias rurais não

pavimentadas, facilmente superam este limite.

Tabela 7.1: Pontes em vigas com peças roliças de madeira

(altura do tabuleiro).

Fonte: CALIL et al (2006)

Tabela 7.2: Pontes em vigas simples de peças roliças (diâmetro médio das longarinas).

Fonte: CALIL et al (2006)

186

7.1.5 Recomendações construtivas

- Todas as peças de madeira de reflorestamento devem ser tratadas com CCA.

- Todas as peças metálicas devem ser tratadas com anticorrosão (galvanização a

fogo).

- As peças do tabuleiro devem ser espaçadas a cada 15 mm a 25 mm.

- As longarinas devem ser niveladas pela parte superior e nos apoios são

recomendados calços de madeira. Não é recomendado o uso de entalhes para

nivelamento das longarinas, entretanto se indispensável, não deve superar ¼ da

altura da seção. Deve ser verificado o fendilhamento no entalhe.

- As longarinas devem ser fixadas nos apoios de madeira por meio de barras de aço

CA-50 de 19 mm de diâmetro, coladas com adesivo epóxi.

- As infra-estruturas das fundações devem ser projetadas por profissional, que tenha

pleno conhecimento na área de solos.

187

7.2 PONTE EM PLACA MISTA DE MADEIRA ROLIÇA E CONCRETO ARMADO

O sistema estrutural de ponte em placa mista com peças roliças de madeira e

concreto armado tem sido utilizado com sucesso na construção de pontes. O

sistema constitui de uma laje de concreto armado moldada “in loco” sobre uma série

de vigas roliças de madeira, dispostas lado a lado. A solidarização parcial entre os

materiais é garantida por uma série de conectores metálicos colados com resina

epóxi em furos nas peças de madeira roliças, que fazem a ligação entre o concreto e

a madeira, de tal modo que as parte funcionem em conjunto, formando uma placa

ortotrópica. Os materiais são usados na sua melhor condição, isto é, a madeira

resistindo na tração e o concreto na compressão.

Nos tabuleiros mistos, a laje de concreto, além de proteger a madeira contra as

intempéries e o desgaste superficial por abrasão, diminui as vibrações provocadas

pelas cargas dinâmicas com o aumento do peso próprio, aumenta o isolamento

acústico, a proteção contra fogo e proporciona maior rigidez e resistência,

comparada ao sistema unicamente de madeira.

Segundo CALIL et al (2006), outra importante característica dos tabuleiros mistos é o

baixo custo se comparado com o sistema estrutural todo em concreto. No concreto

armado, grande parte do custo e mão-de-obra são despendidos na confecção de

fôrmas e cimbramentos (geralmente de madeira), que tem a finalidade de suportar

temporariamente o peso do concreto fresco, e após sua cura são retiradas. No

sistema misto, a madeira empregada cumpre a função de suporte quando o concreto

está fresco e após a cura são incorporadas ao tabuleiro, colaborando para resistir os

esforços externos de trabalho. Na maioria dos casos é dispensado o cimbramento,

reduzindo ainda mais o custo e tempo de execução.

Por essas e outras razões, as pontes em placa mista de madeira roliça e concreto

armado, rapidamente ganharam a preferência das prefeituras municipais do Estado

de São Paulo, tanto para vias rurais como para vias urbanas, CALIL et al (2006).

A seguir são especificadas as diretrizes básicas para o projeto, bem como detalhes

construtivos e também uma tabela prática para o pré-dimensionamento deste tipo de

ponte.

188

7.2.1 Esquema geral da ponte

Nas pontes em placa de madeira-concreto, é comum utilizar como elementos

estruturais, o tabuleiro formado de vigas de madeira roliça; a laje de concreto

armado; as instalações de conectores metálicos; os guarda-rodas de concreto

armado e as defensas de madeira.

O tabuleiro é formado por longarinas com peças de madeira roliça de

reflorestamento tratadas, dispostas lado a lado, e apoiadas as suas extremidades na

fundação. São colocadas alterando-se a disposição topo-base, tendo em vista a

conicidade das peças. O tabuleiro de madeira é responsável por suportar o seu peso

próprio e também o peso próprio da laje de concreto armado, conectores metálicos,

guarda-rodas, no estágio inicial quando o concreto ainda está fresco. Após a cura do

concreto, o tabuleiro trabalha em conjunto com a laje de concreto armado para

suportar as ações de peso próprio da pavimentação asfáltica e defensa e também as

cargas acidentais e seus efeitos dinâmicos, CALIL et al (2006).

A laje de concreto armado contribui na rigidez e resistência da ponte na direção

longitudinal, agindo conjuntamente com o tabuleiro de madeira. Outra função da laje

de concreto é de realizar a distribuição de carga no sentido transversal. A rigidez

transversal é dada única e exclusivamente pela rigidez transversal da laje de

concreto armado, ou seja, o tabuleiro de madeira não contribui na distribuição

transversal de carga.

Os conectores metálicos são os elementos estruturais responsáveis pela

solidarização da laje de concreto armado no tabuleiro de madeira, e devem ser

dimensionados para suportar o fluxo de cisalhamento que surge entre os dois

materiais (madeira e concreto).

O guarda-rodas e a defensa constituem nos itens de segurança da ponte. Devem

ser dimensionados de maneira a evitar que o veículo possa sair da ponte. Os

guarda-rodas são moldados “in loco” em concreto armado e as defensas

normalmente são formadas por peças de madeira serrada. As figuras seguintes

mostram as configurações básicas das pontes em placa mista de madeira-concreto,

indicando a localização dos elementos constituintes.

189

Figura 7.10: Vista superior da ponte em placa mista com peças de madeira roliça e concreto armado.

Fonte: CALIL et al (2006).

Figura 7.11: Vista lateral da ponte em placa mista madeira-concreto. Fonte: CALIL et al (2006).

Figura 7.12: Seção transversal da ponte em placa mista de madeira-concreto com uma faixa de

tráfego. Fonte: CALIL et al (2006).

7.2.2 Hipóteses de cálculo

Para o cálculo das pontes em placa mista de peças de madeira roliça e concreto

armado são consideradas as seguintes hipóteses de cálculo:

190

- No instante inicial as vigas de madeira roliça que formam o tabuleiro de madeira

suportam seu peso próprio e o peso do concreto fresco. Neste instante de tempo os

conectores metálicos não estão trabalhando.

- Após a cura do concreto, o tabuleiro de madeira e a laje de concreto armado se

comportam como uma placa composta que suporta o peso próprio do revestimento

asfáltico (quando houver) e as ações variáveis e seus efeitos dinâmicos.

- A ponte em placa mista de peças de madeira roliça e o concreto armado tem

comportamento semelhante a uma placa maciça formada por um material hipotético

com propriedades ortotrópicas e deve ser calculada como tal. Para o cálculo dos

esforços e deslocamentos da placa ortotrópica podem ser utilizadas várias técnicas,

dentre elas, a solução por séries ou a técnica dos elementos finitos.

7.2.3 Etapas de dimensionamento

A seguir são apresentados os passos para o dimensionamento de pontes em placa

mista de peças roliças de madeira e concreto armado.

1º passo: Definir a geometria e a classe estrutural da ponte

O projetista deve definir a priori o vão, largura e número de faixas da ponte baseado

em fatores decorrentes das condições locais, como por exemplo, área necessária

para a calha do córrego, volume de tráfego, etc. O vão efetivo da ponte é a distância

medida de centro a centro dos apoios. Para o sistema de ponte em questão, não há

limitação quanto à largura do tabuleiro. As pontes em placa mista de madeira-

concreto podem ser utilizadas em vias urbanas, pavimentadas e com alto volume de

tráfego, ou em vias rurais, não pavimentadas e com baixo volume de tráfego.

A classe estrutural da ponte é definida pelo projetista em função dos veículos que

possam trafegar com maior freqüência sobre a ponte. Atualmente, as Classes 30 e

ou 45 são as recomendadas para pontes projetadas em vias urbanas e rurais.

2º passo: Definir as propriedades dos materiais

O projetista deve definir o tipo de material que será empregado nos elementos

estruturais da ponte. Lembrando que nesse tipo de ponte são empregados três

materiais distintos, madeira, concreto e aço.

191

As peças de madeira roliça podem ser de várias espécies, entretanto, no Estado de

São Paulo são geralmente utilizadas madeiras de reflorestamento (eucalipto). O uso

de madeira de reflorestamento sem durabilidade natural ao ataque de insetos e

fungos implica obrigatoriamente no uso de produtos preservativos. Para pontes é

recomendado o uso de madeira tratada com CCA em autoclave.

O concreto especificado deve garantir a resistência à compressão necessária para

as situações de uso corrente, geralmente em torno de 25 MPa (f

ck,28

3º passo: Estimar a carga permanente

Definida a classe da ponte, o vão teórico e a classe da madeira a ser utilizada, pode-

se recorrer às indicações da tabela 7.5 para estimar a carga permanente. Deve-se

acrescentar 5% ao peso próprio da madeira devido aos conectores metálicos.

4º passo: Calcular os esforços e deslocamentos máximos com o concreto

ainda fresco

As pontes mistas madeira-concreto possuem comportamento distinto em diferentes

instantes de tempo.

No instante inicial, ou seja, com o concreto ainda fresco, as vigas de madeira roliça

estão sujeitas ao carregamento permanente de peso próprio da madeira, conectores

metálicos e da laje de concreto armado.

Com as dimensões indicadas na tabela 7.3 e a carga permanente estimada na etapa

anterior, são calculados os esforços e deslocamento máximos nas vigas de madeira

no instante inicial, com as equações:

k,iwgi2k,wgi1

Lg4

⋅π

⋅⋅

=σ−=σ , tensões normais.

k,wgi

Lg8

⋅π⋅

⋅⋅

=τ , tensão cisalhante.

k,gi

⋅

, reação de apoio.

ef,M

k,wgi

DE6

Lg5

⋅π⋅⋅

⋅⋅

=δ , flecha.

Onde: σ

1wg,k

= tensão normal máxima característica na face superior da viga de

madeira roliça, devido à carga permanente, no instante inicial com concreto fresco

(compressão);

192

2wg,k

= tensão normal máxima característica na face inferior da viga de madeira

roliça, devido à carga permanente, no instante inicial com concreto fresco (tração);

g = carga permanente;

L = vão teórico;

D = diâmetro inicial estimado da viga roliça de madeira.

5º passo: Estimar o valor do módulo de deslizamento da ligação (K)

O valor do módulo de deslizamento da ligação é um dos fatores mais importantes

que influenciam no comportamento dos elementos mistos ou compostos. Este valor

deve ser determinado experimentalmente para tipo de conector, espécie de madeira

e propriedades do concreto. Estudos já realizados por pesquisadores do LaMEM

podem fornecer valores estimados de módulo de deslizamento da ligação, CALIL et

al (2006).

Para os conectores inclinados, colados com adesivo epóxi, desenvolvidos por

PIGOZZO (2004), podem ser utilizados os valores de módulo de deslizamento

descritos na tabela 7.3.

Tabela 7.3: Valores dos módulos de deslizamento das ligações.

Fonte: CALIL et al (2006).

O módulo de deslizamento de serviço (K

ser

) deve ser utilizado quando se verificam

os estados limites de utilização (flecha). O módulo de deslizamento último (K

) deve

ser utilizado quando se verificam os estados limites últimos (tensões normais,

tensões tangenciais, força no conector, etc.).

6º passo: Determinar as propriedades elásticas da placa ortotrópica

equivalente

As pontes em placa mista de peças de madeira roliça e concreto armado têm

comportamento semelhante ao de uma placa ortotrópica com propriedades elásticas

equivalentes. Nesta etapa, as propriedades elásticas (E

)

, (E

)

e (G

)

da placa

ortotrópica equivalente são calculadas com as equações:

193

()

yxxy

12E υ⋅υ−⋅⋅=

()

yxxy

12E υ⋅υ−⋅⋅=

()

6G ⋅=

Onde: (E

)

= módulo de elasticidade à flexão longitudinal da placa ortotrópica

equivalente;

)

= módulo de elasticidade à flexão transversal da placa ortotrópica

equivalente;

)

= módulo de elasticidade à torção da placa ortotrópica equivalente;

= espessura da placa equivalente.

= rigidez à flexão da ponte na direção longitudinal;

= rigidez à flexão da ponte na direção transversal;

= rigidez à torção da ponte.

De forma geral, para a ponte em questão, os coeficientes de Poisson podem ser

atribuídos nulos, por representarem pequena influência no comportamento destas

placas quando biapoiadas.

A seguir são apresentadas as equações para a determinação da rigidez à flexão da

ponte na direção longitudinal e transversal e a rigidez à torção.

()

wwwwww

ccccccx

aAEIEaAEIE

D ⋅⋅⋅γ+⋅+⋅⋅⋅γ+⋅⋅=













⋅

⋅⋅=

⋅

Com:

⋅

= e

⋅

⋅=

hbA ⋅= e

wwvw

hbnA ⋅⋅=

sAE

−













⋅

⋅⋅⋅π

+=γ

()

wwwccc

wcccc

AEAE2

hhAE

⋅⋅γ+⋅⋅γ⋅

+⋅⋅⋅

= e

a −













194

28,ckc

f560085,0E ⋅⋅=

Onde: n

= número de vigas de madeira roliça;

b = largura total da ponte;

= E

M,ef

= módulo de elasticidade à flexão efetivo da madeira;

= módulo de elasticidade secante à compressão do concreto (MPa),

conforme a

NBR 6118:2003;

ck,28

= Resistência à compressão característica do concreto aos 28 dias.

7º passo: Determinação dos esforços e deslocamentos máximos com o

concreto já curado

De posse das propriedades elásticas (E

)

, (E

)

e (G

)

da placa ortotrópica

equivalente de espessura t

(qualquer), deve-se calcular os esforços e

deslocamentos máximos devido à carga permanente (pavimentação asfáltica

quando houver) e carga acidental (veículo-tipo). Para esse fim, pode-se utilizar a

solução por séries ou a técnica dos elementos finitos.

Neste tipo de ponte em placa o veículo tem total liberdade para transitar em qualquer

posição transversal. O projetista deve posicionar o veículo-tipo na região mais

desfavorável para cada um dos esforços analisados. Quando a flecha e o momento

fletor na direção longitudinal são analisados, o posicionamento crítico do veículo-tipo

é no centro no vão e na lateral da ponte. O momento fletor transversal máximo

positivo é obtido quando o veículo é posicionado no centro geométrico da ponte. O

momento fletor máximo negativo é obtido quando o veículo é posicionado no centro

do vão e na lateral da ponte. A cortante máxima é obtida quando o veículo-tipo é

posicionado na região perto dos apoios.

A reação de apoio é obtida quando o veículo-tipo é posicionado sobre um dos

apoios.

São determinados o momento fletor máximo longitudinal devido à carga permanente

da pavimentação asfáltica (M

Lg,k

), a cortante máxima devido à carga permanente da

pavimentação asfáltica (V

g,k

), reação de apoio devido à carga permanente da

pavimentação asfáltica (R

g,k

), flecha máxima devido à carga permanente da

pavimentação asfáltica (δ

g,k

), o momento fletor máximo longitudinal devido à carga

acidental (M

Lq,k

), momento fletor máximo positivo transversal devido à carga

acidental (M

T1q,k

), momento fletor máximo negativo transversal devido à carga

195

acidental (M

T2q,k

), cortante máxima devido à carga acidental (V

q,k

), reação de apoio

devido à carga acidental (R

q,k

) e flecha máxima devido à carga acidental (δ

q,k

De posse destes valores as tensões máximas são determinadas conforme as

equações seguintes:

()

ccc

ck,Lg

k,cg1

h5,0a

⋅+⋅γ⋅

⋅

=σ e

()

ccc

ck,Lq

k,cq1

h5,0a

⋅+⋅γ⋅

⋅

=σ

()

ccc

ck,Lg

k,cg2

h5,0a

⋅−⋅γ⋅

⋅

=σ e

()

ccc

ck,Lq

k,cq2

h5,0a

⋅−⋅γ⋅

⋅

=σ

()

www

wk,Lg

k,wg1

h5,0a

⋅+⋅γ⋅

⋅

=σ e

()

www

wk,Lq

k,wq1

h5,0a

⋅+⋅γ⋅

⋅

=σ

()

www

wk,Lg

k,wg2

h5,0a

⋅−⋅γ⋅

⋅

=σ e

()

www

wk,Lq

k,wq2

h5,0a

⋅−⋅γ⋅

⋅

=σ

()

efw

k,g

wwwk,wg

IEb

hbE5,0

⋅⋅

⋅⋅⋅⋅=τ e

()

efw

k,q

wwwk,wq

IEb

hbE5,0

⋅⋅

⋅⋅⋅⋅=τ

()

k,g

wwwwk,g

saAEF

⋅

⋅⋅⋅⋅⋅γ= e

()

k,q

wwwwk,q

saAEF

⋅

⋅⋅⋅⋅⋅γ=

Onde: σ

1cg,k

ou (σ

1cq,k

) = tensão normal máxima característica na face superior da

laje de concreto, devido à carga permanente (ou acidental), no instante final com

concreto curado (compressão);

2cg,k

ou (σ

2cq,k

) = tensão normal máxima característica na face inferior da laje

de concreto, devido à carga permanente (ou acidental), no instante final com

concreto curado (compressão ou tração);

1wg,k

ou (σ

1wq,k

) = tensão normal máxima característica na face superior da

viga de madeira, devido à carga permanente (ou acidental), no instante final com

concreto curado (compressão);

2wg,k

ou (σ

2wq,k

) = tensão normal máxima característica na face inferior da viga

de madeira, devido à carga permanente (ou acidental), no instante final com

concreto curado (tração);

wg,k

ou (τ

wq,k

) = tensão cisalhante máxima característica, devido à carga

permanente (ou acidental), no instante final com concreto curado;

g,k

ou (F

q,k

) = força máxima característica no conector, devido à carga

permanente (ou acidental), no instante final com concreto curado.

196

8º passo: Realizar as combinações das ações

Para o dimensionamento da laje de concreto, das vigas de madeira roliça e dos

conectores metálicos, os valores de cálculo das tensões normais, tensões

tangenciais e força no conector devem ser obtidas da combinação última normal

seguindo as especificações da NBR 7190.

(

)

(

)

k,cq1qk,cg1gd,c1

⋅

ϕ⋅γ+σ⋅γ=σ

(

)

(

)

k,cq2qk,cg2gd,c2

⋅

+σ⋅

=σ

(

)

(

)

[

]

k,cq1k,cq1qk,wg1k,wgi1gd,w1

M175,0

⋅

−

⋅

+σ⋅

+σ+σ⋅

=σ

(

)

(

)

[

]

k,cq2k,cq2qk,wg2k,wgi2gd,w2

M175,0

⋅

−

⋅

σ⋅γ+σ+σ⋅γ=σ

(

)

(

)

[

]

k,wqk,wqqk,wgk,wgigd,w

175,0

⋅

−

⋅

+τ⋅

+τ+τ⋅

=τ

(

)

(

)

k,qqk,ggd

FFF ⋅ϕ⋅

+⋅

Onde: γ

= 1,3 para madeira classificada (pequena variabilidade) e 1,4 quando o

peso próprio não supera 75% da totalidade dos pesos permanentes (grande

variabilidade);

= 1,4 para ações variáveis (cargas acidentais móveis);

ϕ = coeficiente de impacto vertical.

L40

+=ϕ

Onde: α = 12 para pontes rodoviárias com assoalho revestido de asfalto;

L = vão teórico da ponte em metros.

Para o dimensionamento dos apoios, o valor de cálculo da reação de apoio, deve

ser obtido da combinação última normal não considerando o coeficiente de impacto,

seguindo as especificações da NBR 7190.

(

)

k,qqk,gk,gigd

RRRR ⋅

++⋅

9º passo: Verificar os estados limites

Os estados limites últimos de tensões normais no concreto e na madeira, tensões

tangenciais na madeira e força máxima no conector devem ser atendidos conforme

segue:

4,1

85,0

28,ck

d,c1

⋅≤σ

4,1

85,0

28,ck

d,c2

⋅≤σ ou

4,1

85,0

28,tk

d,c2

⋅≤σ

197

d,0cd,w1

f≤σ ou

d,0td,w1

f≤

d,0td,w2

f≤σ

d,vd,w

f≤τ

RF ≤

A força máxima limite nos conectores inclinados (figura 7.13), colados com adesivo

epóxi em madeira com umidade de 15%, desenvolvidos por PIGOZZO (2004) é dada

pela tabela 7.4.

Tabela 7.4: Valores da força máxima limite das ligações.

Fonte: CALIL et al (2006).

Figura 7.13: Conectores de aço, inclinados, colados com adesivo epóxi na madeira.

Fonte: CALIL et al (2006).

O estado limite de utilização de flecha para as pontes em placa mista madeira e

concreto armado, deve ser verificado considerando a seguinte condição:

500

k,qi

≤δ

500

k,q

≤δ

10º passo: Conferir o peso próprio considerado

Neste passo o projetista deve conferir o peso próprio estimado no início dos cálculos

com o obtido das dimensões adotadas. Se a diferença entre o peso próprio estimado

e o real for maior que 10% deve-se refazer os cálculos agora com o novo valor de

peso-próprio. Esse procedimento interativo deve continuar até que a diferença seja

menor que 10%. Em geral não é preciso mais do que uma revisão dos cálculos.

198

7.2.4 Tabela prática de pré-dimensionamento

Considerando uma laje de concreto armado com espessura de 15 cm e resistência à

compressão f

ck28

de 25 MPa, são indicados na tabela 7.5, os diâmetros mínimos das

vigas roliças de eucalipto (C60, C50 e C40) em função do vão e da classe estrutural

da ponte.

Tabela 7.5: Pontes em placa mista madeira-concreto (diâmetro médio das vigas roliças).

Fonte: CALIL et al (2006).

Pode ser observado que não há diferença nas dimensões mínimas do diâmetro das

vigas roliças para a classe estrutural da ponte (Classe 30 ou 45), pois para pontes

com essas geometrias o fator limitante é a flecha inicial devido ao concreto ainda

fresco. Outro fato a ser observado é o uso de vigas de madeira roliça com no mínimo

30 cm de diâmetro, mesmo que o dimensionamento leve a um menor diâmetro.

7.2.5 Recomendações construtivas

- Todas as peças de madeira de reflorestamento devem ser tratadas com CCA em

autoclave.

- Os conectores metálicos devem ser tratados com anticorrosão (galvanização a

fogo) e colados na madeira com adesivo epóxi.

- Para facilitar o escoamento de água, devem ser instalados dutos de PVC nas

laterais da ponte, perto do rodeiro.

- É recomendável aplicação de pavimentação asfáltica sobre a laje de concreto.

- As infra-estruturas das fundações devem ser projetadas por profissional, que tenha

pleno conhecimento na área de solos.

199

7.3 PROJETO DE GALPÃO TIPO PÓRTICO RÍGIDO

Este item tem como objetivo apresentar um roteiro de cálculo para o

dimensionamento de estruturas com peças roliças de madeira, do sistema estrutural

tipo pórtico rígido, para construção de um galpão industrial. Os critérios de

dimensionamento são de acordo com o texto normativo da NBR 7190:1997, Projeto

de Estruturas de Madeira, baseado no Método dos Estados Limites (MEL).

As dimensões para o pré-dimensionamento do anteprojeto do galpão, tais como

largura, comprimento, altura, entre outras, foram propostas em função da

possibilidade de empregar os resultados fornecidos neste trabalho, em um projeto

prático, contribuindo como referência para os calculistas.

7.3.1 Esquema geral do modelo de galpão tipo pórtico rígido

As estruturas de galpões tipo pórtico rígido, projetadas com peças roliças de

madeira, normalmente são compostas pelos elementos estruturais das terças e

pelos pórticos compostos pelas as vigas inclinadas engastadas sobre as colunas e

contraventados com sistemas de tirantes de barras de aço, e as bases das colunas,

são geralmente engastadas nos blocos de fundações. A figura 7.14 representa a

planta de locação das colunas do galpão tipo pórtico rígido. A figura 7.15 representa

a vista de elevação do pórtico central detalhado no Corte A.A. As figuras 7.17 e 7.18

representam respectivamente os contraventamentos verticais e horizontais do

galpão, em forma de X, com tirantes de barras de aço e com esticadores.

200

Figura 7.14: Planta de Locação das Colunas (sem escala).

Onde: a corresponde ao comprimento longitudinal do galpão;

b corresponde ao vão do pórtico, entre os eixos das colunas;

C é a nomenclatura da posição de cada coluna;

dp é à distância do espaçamento entre pórticos, entre os eixos das colunas.

201

Figura 7.15: Corte A-A: vista de elevação do pórtico central (sem escala).

Onde: b corresponde ao vão do pórtico, entre os eixos das colunas;

eq,c

corresponde ao diâmetro equivalente da coluna;

eq,v

corresponde ao diâmetro equivalente da viga inclinada;

h corresponde à altura do nível do piso acabado até o eixo da viga inclinada (pé direito);

h1 é a altura da cobertura;

Lc corresponde ao comprimento efetivo da coluna;

Lv corresponde ao vão efetivo da viga inclinada.

Figura 7.16: Detalhes das terças: diâmetros correspondentes na peça roliça. (sem escala).

Onde: d1 corresponde ao maior diâmetro da terça apoiado sobre a viga inclinada;

d2 corresponde ao menor diâmetro da terça apoiado sobre a viga inclinada;

eq,t

corresponde ao diâmetro equivalente da terça;

máx

corresponde ao diâmetro máximo da terça (base da peça roliça);

mín

corresponde ao diâmetro mínimo da terça (topo da peça roliça);

Lt corresponde ao vão efetivo da terça.

Figura 7.17: Contraventamentos verticais em X: tirantes com barras de aço. (sem escala).

202

Figura 7.18: Contraventamentos horizontais em X e tirantes com barras de aço. (sem escala).

203

As figuras 7.19, 7.20, 7.21 e 7.22, representam os detalhes das ligações entre

elementos estruturais.

Figura 7.19: Detalhe A: Modelo genérico da conexão da placa de base enrijecida,

chumbada no bloco de fundação de concreto armado, para a ligação com a base

da coluna de peça roliça de madeira.

Onde: d é o diâmetro do parafuso.

Figura 7.20: Detalhe B: Modelo genérico de conexão interna, c/ chapa de aço galvanizado, na ligação

do topo da coluna com a base da viga inclinada da cobertura, que compõe o nó rígido do pórtico.

Onde: d é o diâmetro do parafuso;

eq,c

corresponde ao diâmetro equivalente da coluna;

eq,v

corresponde ao diâmetro equivalente da viga inclinada.

204

Figura 7.21: Detalhe C: Modelo genérico da conexão interna, com chapa de aço galvanizado, na

ligação de topo, das vigas inclinadas, que corresponde ao nó articulado da cumeeira da cobertura.

Onde: d é o diâmetro do parafuso;

eq,c

corresponde ao diâmetro equivalente da coluna;

eq,v

corresponde ao diâmetro equivalente da viga inclinada.

Figura 7.22: Detalhe D: vista superior das emendas por traspasse das terças. (sem escala).

7.3.2 Hipóteses de cálculo

Para o cálculo de galpões com sistema estrutural de pórticos rígidos, com peças

roliças de madeira devem ser consideradas as seguintes hipóteses de cálculo:

- As terças normalmente são dimensionadas para suportar a ação permanente (peso

próprio das peças e das telhas, mais um acréscimo de 3% para os conectores

metálicos das ligações) e as ações variáveis (carga concentrada Q=1kN no meio do

vão da terça, referente a uma pessoa fazendo manutenção). É usual dimensioná-las

205

como vigas biapoiadas, onde as resultantes das reações de apoio são transferidas

como cargas concentradas para as vigas inclinadas. .

-as vigas inclinadas, do pórtico, podem ser consideradas engastadas no topo das

colunas a depender do tipo de ligação a ser empregada, são dimensionadas para

suportar às ações permanentes (peso próprio, cobertura, entre outras.) e as ações

variáveis (manutenção, vento, entre outras). Para estruturas de galpões as ações de

vento são preponderantes e sempre devem ser consideradas. .

Como visto anteriormente, para peças roliças com variação na conicidade, o

diâmetro de referência do poste, utilizado para o dimensionamento dos elementos

estruturais, deve ser o diâmetro equivalente d

, posicionado a 1/3 do topo da peça.

- As colunas e as vigas devem ser dimensionadas como peças solicitadas a flexo-

compressão. Na maioria dos casos, é usual considerar para as condições de

contorno das colunas de galpões engastadas na base e travadas no topo com vigas,

em uma ou duas direções, estas vinculações são consideradas como engastas na

base e apoiadas no topo reduzindo assim o comprimento de flambagem L

7.3.3 Etapas de dimensionamento

A seguir são apresentados os passos para o dimensionamento da estrutura do galpão.

1º passo: Definir a geometria e o uso da edificação

O projetista deve inicialmente definir o tipo de telha a ser empregada para definir os

espaçamentos entre terças e as cargas permanentes da cobertura.

Posteriormente deve-se definir o vão, largura e a quantidade de pórticos do galpão baseado

em fatores decorrentes das condições locais, como por exemplo, área do terreno e as

dimensões totais do galpão. Os vãos efetivos do galpão são as distâncias medidas de centro

a centro dos apoios.

Em geral, para o sistema do galpão, a quantidade de pórticos e, conseqüentemente, as

larguras entre estes, são determinadas em função do comprimento do galpão.

O uso do galpão deve ser verificado pelo projetista, com o proprietário da obra, para a

utilização correta das cargas conforme a NBR 6120:1980. Também para determinar qual é o

grupo a ser adotado para o fator probabilístico S

da NBR 6123:1988, que é baseado em

conceitos estatísticos, e que considera o grau de segurança requerido e a vida útil da

edificação. E para determinar as classes de uso, de acordo com as situações do risco de

biodeterioração nos locais da instalações dos elementos estruturais, conforme a

NBR 7190:1997.

206

2º passo: Definir a classe de resistência da madeira

O projetista deve definir os tipos de materiais que serão utilizados como elementos

estruturais do galpão. A NBR 7190:1997 permite que o projetista especifique uma

espécie de madeira ou utilize as recomendações de classes de resistência para

madeira serrada. Porém esta norma, ainda não disponibiliza tabelas específicas para

dimensionamento, com propriedades e rigidezes de espécies de madeira,

considerando a seção transversal roliça. No entanto, o dimensionamento por classes

de resistência permite que o projetista, ao final do projeto, especifique as espécies

de madeira que se enquadrem na classe utilizada, conforme a tabela 6.6 de valores

médios de resistência e rigidez de algumas espécies Madeiras Roliças de

Reflorestamento, ensaiadas no LaMEM, apresentada no capítulo 6 deste trabalho. O

proprietário ou o construtor poderá optar pela espécie mais conveniente para a obra,

dentro das indicações do projetista.

3º passo: Estimar a ação permanente

Definido o uso do galpão, o vão teórico e classe da madeira a ser utilizada, pode-se recorrer

às indicações das tabelas práticas de pré-dimensionamento do item 7.3.4 para estimar a

carga permanente. Lembrando-se que se deve acrescentar 3% ao peso próprio da madeira,

devido aos conectores metálicos.

4º passo: Estimar a ação variável (acidental)

Segundo a NBR 6120, no item 2.2.1.4, deve-se considerar uma carga concentrada

de 1kN (uma pessoa) aplicada na posição mais desfavorável da peça em estudo.

Portanto para terças de galpões, é usual considerar a ação variável acidental de

uma carga concentrada

kN1=Q

aplicada no meio do vão da mesma.

5º passo: Ações variáveis acidentais devido ao vento nas edificações

O procedimento para o cálculo das forças devidas ao vento nas edificações deve ser

analisado conforme a NBR 6123:1988, e sempre deve ser considerado.

As forças devidas ao vento sobre uma edificação devem ser calculadas

separadamente para:

- elementos de vedação e suas fixações (telhas, vidros, esquadrias, painéis de

vedação, entre outros.);

- partes da estrutura (telhados, paredes, entre outros.);

- os pórticos;

- a estrutura como um todo.

207

6º passo: Cálculo dos esforços solicitantes máximos

Para o dimensionamento de vigas, é necessário calcular os esforços solicitantes

máximos, devido à carga permanente e à acidental.

O momento máximo característico, devido à carga permanente, no meio do vão de

vigas biapoiadas, por exemplo, as que correspondem às terças, é dado pela

equação clássica:

k,g

⋅

A flecha máxima característica, devido à carga permanente, no meio do vão de vigas

biapoiadas, é dada pela equação:

384

ef,M

k,g

⋅

⋅=

A reação de apoio característica, devido à carga permanente de vigas biapoiadas, é

dada pela seguinte equação:

k,g

⋅

A cortante máxima característica, devido à carga permanente de vigas biapoiadas, é

dada pela seguinte equação:

k,g

⋅

As sugestões de cálculos dos esforços máximos, para os casos de flexão

descritos, são

simplificações para determinações dos esforços de vigas biapoiadas, que fornecem uma

aproximação razoável. Para outros tipos de vinculações nas extremidades das barras

submetidas à flexão, o projetista pode recorrer às tabelas da teoria clássica de flexão. Ou

ainda, para uma análise mais elaborada, o projetista pode utilizar programas computacionais,

de pórticos espaciais, elementos finitos, entre outros. Porém é recomendado que o

profissional conheça a fundo, os parâmetros e limitações do programa a ser utilizado.

7º passo: Realizar as combinações das ações

Para as verificações dos Estados Limites Últimos nas situações de projeto de estruturas de

madeira, as combinações de ações devem ser definidas de acordo a NBR 7190:1997,

conforme o critério:

qikj

QG ⋅γ+⋅γ

∑∑

≥≥

208

Onde: γ

= 1,3 para madeira classificada (pequena variabilidade) e 1,4 quando o

peso próprio não supera 75% da totalidade dos pesos permanentes (grande

variabilidade);

= 1,4 para ações variáveis (cargas acidentais);

Para o dimensionamento dos elementos estruturais, os valores de cálculo das ações

momento fletor e cortante, devem ser obtidos pela envoltória das combinações.

8º passo: Verificações dos Estados Limites

Neste passo, o projetista deve fazer as verificações dos Estados Limites Últimos

(ELU) que devem atender às condições satisfatórias das tensões nos elementos

estruturais e as verificações dos Estados Limites de Serviço (ELS) que

correspondem em atender aos limites de deformações dos elementos estruturais,

conforme os critérios da NBR 7190:1997. A segurança da estrutura em relação a

possíveis estados limites será garantida pelo respeito às condições construtivas

especificadas pela NBR 7190:1997 e, simultaneamente, pela obediência às

condições analíticas de segurança expressas por S

≤ R

. Onde S

é a solicitação de

cálculo e R

é a resistência de cálculo, e são determinadas em função dos valores

de cálculo de suas respectivas variáveis básicas de segurança. Em casos especiais,

permite-se tomar a resistência de cálculo R

como uma fração da resistência

característica R

estimada experimentalmente, sendo:

modd

⋅=

Onde: K

mod

é o coeficiente de modificação;

é o coeficiente de minoração da madeira.

9º passo: Conferir o peso próprio considerado

Neste passo o projetista deve conferir o peso próprio estimado no início dos cálculos

com o obtido das dimensões adotadas. Se a diferença entre o peso próprio estimado

e o real for maior que 10% deve-se refazer os cálculos agora com o novo valor de

peso-próprio. Esse procedimento interativo deve continuar até que a diferença seja

menor que 10%. Em geral não é preciso mais do que uma revisão dos cálculos.

209

7.3.4 Tabelas práticas de pré-dimensionamento

Para o anteprojeto de galpões do tipo pórtico, a tabela 7.6 indica a critério de pré-

dimensionamento, o diâmetro médio para a viga da terça da cobertura em função do vão da

distância entre os pórticos, da classe de resistência e do tipo da madeira empregada,

considerando carga distribuída de 0,1 kN/m² correspondente à utilização de telhas de aço

galvanizadas.

Tabela 7.6: Diâmetro médio das vigas das terças, para galpões tipo pórtico, com cargas de 0,1 kN/m².

Fonte: Tabela elaborada pelo Autor.

Para montagem das tabelas práticas de pré-dimensionamento, foram estudados 96 modelos

de pórticos distintos, sendo para três vãos de pórticos com 10m, 12m e 15m, para as oito

classes de resistência de madeira das tabelas 6.2 e 6.3, e considerando a velocidade básica

de vento para quatro regiões. As tabelas de 7.7 a 7.10 indicam para o anteprojeto de

galpões do tipo pórtico, a critério de pré-dimensionamento, os diâmetros médios das peças

roliças de madeira para as colunas e para as vigas inclinadas da cobertura, em função do vão

do pórtico, da classe de resistência e do tipo da madeira empregada, considerando que o

galpão será implantado em uma região correspondente com a classe de umidade 3, a carga

da cobertura distribuída utilizada foi de 0,1 kN/m², correspondente à utilização de telhas de

aço galvanizadas. sendo que a tabela 7.7 é recomendada para regiões com vento cuja

velocidade básica V0 é de 30 m/s, a tabela 7.8 é recomendada para regiões com vento cuja

velocidade básica V0 é de 35 m/s, a tabela 7.9 é recomendada para regiões com vento cuja

velocidade básica V0 é de 40 m/s, e a tabela 7.10 é recomendada para regiões com vento

cuja velocidade básica V0 é de 45 m/s. Nestas tabelas, também são sugeridos, a critério de

pré-dimensionamento, a quantidade mínima de barras rosqueadas passantes de aço

galvanizados ( parafusos ASTM A36, com fyk de 250 MPa e fu de 400MPa), que devem ser

fixados com arruelas e porcas nas extremidades, de acordo com os diâmetros

correspondentes, para os três modelos genéricos de conexões internas propostos, com

chapas de aço galvanizado A36 com espessura de #10mm, correspondente com a espessura

de corte da lâmina da moto-serra. O modelo genérico da conexão da placa de base enrijecida,

chumbada no bloco de fundação de concreto armado, para a ligação com a base da coluna de

peça roliça de madeira, está detalhado na figura 7.19. O modelo genérico de conexão interna,

com chapa de aço galvanizado, na ligação do topo da coluna com a base da viga inclinada da

cobertura, que compõe o nó rígido do pórtico, está detalhado na figura 7.20. E o modelo

210

genérico da conexão interna, com chapa de aço galvanizado, na ligação de topo, das vigas

inclinadas, que corresponde ao nó articulado da cumeeira da cobertura, está detalhado na

figura 7.21.

Tabela 7.7: Diâmetro médio das colunas e das vigas, para galpões tipo pórtico, com cargas de cobertura

de 0,1 kN/m², e para regiões com vento cuja velocidade básica V

é de 30 m/s.

Fonte: Tabela elaborada pelo Autor.

211

Tabela 7.8: Diâmetro médio das colunas e das vigas, para galpões tipo pórtico, com cargas de cobertura

de 0,1 kN/m², e para regiões com vento cuja velocidade básica V

é de 35 m/s.

Fonte: Tabela elaborada pelo Autor.

212

Tabela 7.9: Diâmetro médio das colunas e das vigas, para galpões tipo pórtico, com cargas de cobertura

de 0,1 kN/m², e para regiões com vento cuja velocidade básica V

é de 40 m/s.

Fonte: Tabela elaborada pelo Autor.

213

Tabela 7.10: Diâmetro médio das colunas e das vigas, para galpões tipo pórtico, com cargas de cobertura

de 0,1 kN/m², e para regiões com vento cuja velocidade básica V

é de 45 m/s.

Fonte: Tabela elaborada pelo Autor.

214

7.3.5 Recomendações construtivas

- Todas as peças de madeira de reflorestamento devem ser tratadas com

preservativos em autoclave, conforme as classes de uso correspondentes.

- Para aumentar a vida útil das peças de madeira, além do tratamento preservativo,

recomenda-se a aplicação stain, que tem a função de proteção externa da madeira.

- Os conectores metálicos e parafusos, devem ser tratados com anticorrosão

(galvanização à fogo).

- As infra-estruturas das fundações devem ser projetadas por profissional, que tenha

pleno conhecimento na área de solos.

- Para aumentar a durabilidade das bases das colunas, recomenda-se que as

mesmas sejam projetadas com conexões em placas de base de aço galvanizado

chumbadas nos blocos de fundações em concreto armado, e fixadas de tal madeira

que as peças de madeira não fiquem em contato direto com piso ou base de

concreto, evitando a concentração da umidade.

- A estrutura global deve ser contraventada horizontalmente e verticalmente com

tirantes de aço.

- Sempre que possível, elaborar dispositivos para captação das águas pluviais, como

calhas e rufos, de tal maneira a favorecer a proteção das peças de madeira contra a

concentração de umidade.

215

8 CONCLUSÕES

Com base nos resultados dos ensaios dos critérios de classificação e caracterização

para a determinação das propriedades físicas, de resistência e rigidez das peças

roliças de madeira de reflorestamento, de algumas espécies de Eucaliptos e Pinus,

realizados no Laboratório de Madeira e Estruturas de Madeira (LaMEM), foi

elaborada a tabela 6.6, apresentada do capítulo 6, especificando os valores médios

destas propriedades, que podem ser utilizadas para o dimensionamento de

elementos estruturais.

Com base nesta pesquisa e com a coletânea de informações técnicas sobre

sistemas estruturais e construtivos utilizando peças roliças de madeira tratada,

possibilitou que este trabalho seja compilado para o “MANUAL DE PROJETO E

CONSTRUÇÃO DE ESTRUTURAS COM PEÇAS ROLIÇAS DE MADEIRA DE

REFLORESTAMENTO”, com objetivo de oferecer a estudantes e profissionais das

áreas de Engenharia Civil e Arquitetura, informações tecnológicas de diversos

sistemas estruturais e sugestões de tipos de ligações entre elementos estruturais,

incluindo tabelas práticas de pré-dimensionamento.

A utilização de peças roliças de madeira, oriundas de reflorestamento, mostrou ser

uma ótima alternativa em sistemas estruturais na construção civil no Brasil, podendo

contribuir com a questão da sustentabilidade, ambiental, social e econômica.

216

9 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS

ABDALLA, Anna Cristina Pacheco Ballassini (2002). Utilização de Madeira de Eucalipto em

Estruturas de Pontes. Piracicaba, 108 pg. Dissertação (Mestrado) - Escola Superior de

Agricultura “Luiz de Queiroz”, Universidade de São Paulo.

ABNT (1980) – Associação Brasileira de Normas Técnicas. NBR 6231 - Poste de madeira -

Resistência à flexão. RJ.

ABNT (1973) – Associação Brasileira de Normas Técnicas. NBR 6232 - Poste de madeira -

Penetração e retenção de preservativo. RJ.

ABNT (1997) – Associação Brasileira de Normas Técnicas. NBR 7190 - Projeto de

estruturas de madeira. RJ.

ABNT (1984) – Associação Brasileira de Normas Técnicas. NBR 8456 - Postes de eucalipto

preservado para redes de distribuição de energia elétrica – Especificação. RJ.

ABNT (1984) – Associação Brasileira de Normas Técnicas. NBR 8457 - Postes de eucalipto

preservado para redes de distribuição de energia elétrica – Padronização. RJ.

ABRAF (2009) – Associação Brasileira de produtores de Florestas Plantadas. Anuário

estatístico da ABRAF 2009, ano base de 2008. Disponível em: <http://www.abraflor.org.br/

estatísticas/ABRAF09-Errata_BR.pdf>. Acesso em 18 de março de 2010.

AFLALO, Roberto; CROCE, Plínio; Gasperini, Gian Carlo (2009). Hotel Club Med Trancoso.

Disponível em: <http://www.aflaloegasperini.com.br/projeto_detalhe.php?id=158>. Acesso

em 17 dezembro de 2009.

AL-KHATTAT, I. (2002). Small Diameter Timber: The Ultimate Engineering Solution. Iowa

City, American Institute of Sustainable Science, p.245-247, 2002.

AL-KHATTAT, Ph.D., MIMechE, Ibrahim (2008). SustainableScience.org Inc., Iowa, USA

Light Prestressed Segmented Arch (LPSA) Bridges: A Demonstration of Sustainable

Engineering. Disponível em: <www.sustainablescience.org/SEIfeb08.pdf>. Acesso em 18 de

setembro de 2009.

217

ALTABBA, Bashar. (2000). Re-creating the Rainbow Bridge. Civil Engineering Magazine, p

32-37. May 2000.

ALTOÉ, Emanuella Sossai (2009). Diretrizes Projetuais para Edificações Unifamiliares em

Toras de Eucalipto no Espírito Santo. Vitória. 149 pg. Dissertação de Mestrado. Programa

de pós-graduação em Engenharia Civil. Universidade Federal do Espírito Santo.

PPGEC/UFES.

A Natural Revolution. Disponível em: <www.faro-architecten.nl/download/KLM% 20holland

%20herald.pdf>. Acesso em 18 de setembro de 2009.

ANTONI R. W.; BODIG J. (1991): Applications of Stress Wave - Based Nondestructive

Evaluation to wood. In: International Timber Engineering Conference. Anais. London 2-5 Set.

v. 2.

ANTONI R. W.; BODIG J. (1996) Strenght of wood poles. In: WORLD CONFERENCE IN

TIMBER ENGEENERING -WCTE. New Orleans, USA. v.1, p. 1-436.

AMÁ, V. (2009). Chalé contemporâneo. Casa & Construção, editora Escala, edição número

41, p.60-67, São Paulo, janeiro de 2009.

André Costa (2008). Acervo técnico do Arquiteto, Campo Grande, MS. Disponível em:

<http://www.flickr.com/photos/andre_costa>. Acesso em 20 de abril de 2009.

ARRUDA, R.P.(1); DEDAVID, B.A.(2); PIRES M.(3); VIDOR, F.L.R.(4) (2006). 17º CBECIMat

- Congresso Brasileiro de Engenharia e Ciência dos Materiais, Novembro de 2006, Foz do

Iguaçu, PR, Brasil. Estudo sobre a caracterização de postes de madeira utilizados em linhas

de transmissão de energia através de ensaios de flexão e compressão. Programa de Pós–

Graduação em Engenharia e Tecnologia de Materiais PGETEMA-PUCRS (2006).

ASTM D198-97. Standard Test Methods of Static Tests of Lumber in Structural Sizes.

BAKHT,B.; JAEGER,L. (1992). Simplified Methods of Bridge Analysis for the Third Edition of

OHBDC. Canadian Journal of Civil Engineering. V19, n3. P 551-559. Jun.

218

BALLARIN,A.W. ; LARA PALMA,F.H. Propriedades de Resistência e Rigidez da Madeira

Juvenil e Adulta de Pinus Taeda L. Viçosa-MG, v.27, n.3, p.371-380, 2003. Disponível em:

<http://www.redalyc.uaemex.mx/redalyc/pdf/488/48827314.pdf>. Acesso em 18 de setembro

de 2009.

BEAUDETTE CONSULTING ENGINEERS INC. Designing with small-diameter logs.

Disponível em: <http://www.roundwoodproject.org/index.html>. Acesso em 10 de dezembro

de 2008.

BEAUDETTE CONSULTING ENGINEERS INC. Designing with small-diameter logs.

Missoula, Montana 59802. Disponível em: <www.forestprod.org/smallwood04haroldson.pdf>.

Acessado em 11 de setembro de 2009.

BRAZOLIN. S; LANA, L.E.; MONTEIRO, M.B.B; LOPEZ, G.A.C e PLETZ, E. (2004). Preservação de

madeiras – sistema de classe de risco. Revista Madeira: arquitetura e engenharia, ano 5, nº 13. Escola

de Engenharia de São Carlos, Instituto Brasileiro de Madeira e das Estruturas, São Carlos, SP. CD-

Rom, maio/agosto.

BRUAND, Y. (1991) Arquitetura Contemporânea no Brasil. Ed. Perspectiva 2°ed. São Paulo, SP. 398p.

CALLIA ESTRUTURAS DE MADEIRA. Disponível em: <http://www.callia.com.br/

projeto.php?prj=40>. Acesso em 17 de dezembro de 2009.

CALIL, C. Jr. (1994). Treliças de Madeira para Coberturas. Notas de Aula. (Departamento de

Estruturas) Escola de Engenharia de São Carlos da Universidade de São Paulo, 79p.

CALIL, C. Jr.. Timber bridges in South America (1996). FPL-GTR-94. National conference on

wood transportation structures. USDA, Forest Service, Forest Products Lab. Disponível em:

<http://www.woodcenter.org/pubs/pubsbyyr.cfm/calil96a.pdf>(2.6 MB). Acesso em 31 de

janeiro de 2010.

CALIL, C. Jr., (2001). Fôrmas de madeira para concreto armado. Notas de Aula SET 613.

Escola de Engenharia de São Carlos, Universidade de São Paulo. São Carlos, 2001.

CALIL, C. Jr.; ROCCO LAHR, F.A.; DIAS, A.A. (2003). Dimensionamento de Elementos

Estruturais de Madeira. Barueri-S.P., editora Manole.

219

CALIL, C. Jr.; GÓES, J. L. N. (2005). Programa Emergencial das Pontes de Madeira para o

Estado de São Paulo. Publicação: Pesquisa e Tecnologia. Minerva.

CALIL, C. Jr.; DIAS, A. A. et al (2006). Manual de projeto e construção de pontes de

madeira. São Carlos: Suprema, 2006. 252p. ISBN: 85-98156-19-1.

CALIL, C. Jr. (2007). Madeira Roliça Tratada em Sistemas Construtivos. Laboratório de

Madeira e Estruturas de Madeira, Departamento Engenharia de Estruturas. Escola de

Engenharia de São Carlos. Universidade de São Paulo. São Carlos, SP.

CALIL, C. Jr.; ROCCO LAHR, F.A.; DIAS, A.A. (2009). Sistemas Estruturais II. Estruturas de

Madeira. Notas de Aula SET 177. Escola de Engenharia de São Carlos, Universidade de

São Paulo. São Carlos.

CALIL, C. Jr.; MOLINA, J. C. (2010). Cobertura em estruturas de madeira. Exemplo de

cálculo. Editora PINI.

CAMPOS, Janaina Anadia Ortiz de (2002). Método para Avaliação da Durabilidade e da

Reabilitação da Madeira de Estruturas em Serviço, 99 folhas. Dissertação de Mestrado em

Ciência e Engenharia de materiais. Programa de Pós-graduação na área da interunidades.

Escola de Engenharia de São Carlos, Universidade de São Paulo.

CARREIRA, MARCELO R. (2003) Critérios para Classificação Visual de Peças Estruturais

de Pinus. São Carlos, SP. 179 pg. Dissertação (Mestrado). – Escola de Engenharia de São

Carlos, Universidade de São Paulo.

CARVALHO, Rafael Rodrigues Bittencourt de; OLIVEIRA, Artur Mendes de; SILVA,

Guilherme Pereira da; (2007). Park Hotel: o regionalismo crítico de Lúcio Costa e o desafio

da rearquitetura em obras modernas. Anais do 7º seminário do.co.mo.mo_Brasil. Porto

Alegre, 22 a 24 de outubro de 2007.

CHISTÓFORO, ANDRÉ LUIS (2007). Influência das Irregularidades da Forma em Peças de

Madeira na Determinação do Módulo de Elasticidade Longitudinal (Doutorado). – Escola de

Engenharia de São Carlos, Universidade de São Paulo.

COSTA, Lucio (1962). Sobre arquitetura.1º Volume. Porto Alegre: Centro dos estudantes

universitários de arquitetura, 1962, pg. 43.

220

COSTA, Lucio (1995). Registro de uma vivência. São Paulo: Empresa das Artes, 1995.

CHRISTOFORO, A. L. (2007). Influência das Irregularidades da forma em peças de madeira

na determinação do módulo de elasticidade longitudinal. Tese de Doutorado. - Escola de

Engenharia de São Carlos Universidade de São Paulo, São Carlos, 2007.

CRUZEIRO, E. de C.; MARTINS, E. C. ; MURATORE, J. R. (1995) Park Hotel - Um exemplo

de Arquitetura em Macieira há 50 anos. In: ENCONTRO BRASILEIRO DE MADEIRAS E

DAS ESTRUTURAS DE MADEIRA. Anais. V, Belo Horizonte, EEUFMG/ CEFET- MG/

IBRAMEM. vi, p261.

DIAS, A. A.; OLIVEIRA, M. A. M. Caderno de Engenharia de Estruturas. São Carlos, v. 7, n.

26, 2005.

EUROCODE 5 (1995). Design of timber structures. Part 1-1: General – Common rules and

rules for buildings. Part 1-2: General – Structural fire design; Part 2: Bridges.

FALLER, R.; Hascall, J.; Kretschmann, D.E.; Nelson, T.; Reid, J.; Rohde, J.; Shilts, D.;

Sicking, D. (2007). Investigating the Use of SmaII-Diameter Softwood as Guardrail Posts:

Static Test Results. United States Department of Agriculture (USDA), Forest Products

Laboratory, Research Note FPL—RP—640.

FAIR-CT95-0091. Round Small Diameter Timber for Constructions. Disponível em:

<http://www.biomatnet.org/secure/Fair/S498.htm>. Acesso em 18 de setembro de 2009.

FIGUEIREDO, Eduardo; MADUEÑO, Fábio; VENTURA, Ronald. A estrutura é de madeira?

Fique atento!. Casa & Construção, editora Escala, edição número 41, p.68-69, São Paulo,

janeiro de 2009.

FUCHS, R. D. ; ALMEIDA, M. T. (1982). Projetos Mecânicos das Linhas Aéreas de

Transmissão. São Paulo, Edgard Blücher. EFEI. Itajubá. 360p.

GANG-NAIL do Brasil. Conectores anti-racha GN-18. Disponível em:

<http://www.gangnail.com.br/gn_18.php>. Acesso em 11 de setembro de 2009.

221

GANG-NAIL do Brasil. G-NIAL. Conectores para madeira roliça G-NIAL. Disponível em:

<http://www.gangnail.com.br/conectores_g_nial.php>. Acesso em 11 de setembro de 2009.

GARCIA José (1986). Torre de Vigia Florestal. Dissertação (Mestrado) - Escola de

Engenharia de São Carlos Universidade de São Paulo, São Carlos, 1996.

HABITATIONSE (2007). Round Wood Structure Housing, 2007.

HELLMEISTER, J. (1978). São Carlos, 85p. Pontes de eucalipto Citriodora. Tese (Livre

docência). Escola de Engenharia de São Carlos, Universidade de São Paulo, São Carlos,

1978.

HELLMEISTER, J. (1983). Pontes de eucalipto Citriodora . In: ENCONTRO BRASILEIRO

DE MADEIRAS E DAS ESTRUTURAS DE MADEIRA EBRAMEM, 1. v.5,.Anais, São Carlos.

HOLZ. A. (1995). Timber Engineering. Step Eurofortech — EU Comett Programme . v. 2.

1°ed. Centrum Hout. Netherlands. Roundwood structures, E19.

HURST, H. T. (1991). Countinuouns Wood Joists in Composit Action with Concrete and

Steel. In: International Timber Engineering Conference 2-5 set. Anais. vol. III. Trada.

HUYBERS, P. (1991) Building Structures of Timber Poles, Connected With Steel Wire

Lacings. v. 2 In: International Timber Engineering Conference. London 2-5 set. ed. Trada.

HOYLE JR., H (1972). Wood technology in the design of structures. 3.ed. Missoula,

Montana, Moutain Press. 1972. 370p.

INO, A. (1992) Sistema Estrutural Modular em Eucalipto Roliço para Habitação. 212p. Tese

de Doutorado, Escola Politécnica, Universidade de São Paulo, São Paulo, 1992.

INO, Akemi (1997). Princípios básicos para garantir a durabilidade de uma construção em

madeira. In: WORKSHOP DURABILIDADE DAS CONSTRUÇÕES, 1997, São Leopoldo. An

ais, Rio Grande do Sul, p. 1-8.

JANKOWSKI, I. P; (2002). Defeitos na Secagem de Madeiras. LCF/ESALQ/USP. Piracicaba,

2002. Disponível em: <http://www.ipef.br/tecprodutos/defsecagem.asp>. Acesso 18

setembro de 2009.

222

KARLSEN, G. G.; BOLSHAKOV, V.V.; KAGAN,M.Y.; SVENTSITSKY,G.V.;

ALEKSANDROVSKY, K.V.; BOCHKARYOV,I.V.; FOLOMIN, A.I. (1967). Wooden Structures.

Mir Publishers. Moscou, 1967.

KUPFER, C. (1955). Pratique du coffrage en bois et du ferraillage. Trad. Par T. Holca. Paris,

Eyrolles, 1955. V.II, Le coffrege desparois des murs, dalles et escaliers. 126p.

KUILEN, W.G. (1995). Timber Engineering. Step Eurofortech — EU Comett Programme . v

2. 1°ed. Centrum Hout. Netherlands. Timber piles, E18.

LEONHARDT, F. (1982). Bridges Aesthetics and Design. The Architectural Press Ltd.

Londres.

LIGNUM. Z. (1995). Timber Engineering. Step Eurofortech — EU Comett Programme . v 2.

1°ed. Centrum Hout. Netherlands. Timber bridges, E17.

LOGSDON, N. B. (1982) Contribuição ao Estudo das Pontes de Madeira. Dissertação de

Mestrado. Escola de Engenharia de São Carlos da Universidade de São Paulo.

LUQUE, André (2009). Aposte na madeira legal! . Arquitetura & Construção, editora Abril,

edição número 266, p.73, São Paulo, junho de 2009.

MAGAZINE, CIVIL ENGINEERING (2000). Re-creating the Rainbow Bridge, May (2000).

MAIA, R. CALIL, C. (1989). O Eucalipto Citriodora Roliço como estrutura de Residência. In:

Encontro Brasileiro de Madeiras e das Estruturas de Madeira, EBRAMEM, III. v.5.Anais, São

Carlos. P 101.

MATTHIESEN, J. A. (1987). Contribuição ao Estudo das Pontes de Eucalipto Citriodora. São

Carlos, 220p. Tese. – Escola de Engenharia de São Carlos, Universidade de São Paulo.

MINÁ, A. J. S. (2005). Estudo de estacas de Madeira para fundações de pontes de madeira.

Tese de Doutorado – Escola de Engenharia de São Carlos, Universidade de São Paulo. São

Carlos, 2005.

MOLINA, J.C. (2009). Relatório final da caracterização dos eucaliptos. Projeto: Centro de

Educação Ambiental (CEAM), Votorantin Metalurgia, Unidade Florestal.

223

MOURA, J. D. M. (1992). Determinantes para Elaboração do Projeto Arquitetônico em

Madeira de Baixa Densidade. In: ENCONTRO BRASILEIRO DE MADEIRAS E DAS

ESTRUTURAS DE MADEIRA EBRAMEM, IV. v.2,.Anais, São Carlos. pp195-204.

NAHUZ, M. A. R. (2002). Produtos de Pinus de maior valor agregado. Revista da Madeira,

Curitiba, edição especial, p. 134-135, dezembro.

NATTERER, J. (1995). Construire en Bois. Press Polytechniques et Universitaires

Romandes. Lausanne, Suisse.

NATTERER, J. (1998). Construire en Bois 2. Press Polytechniques et Universitaires

Romandes. Lausanne, Suisse.

NAZAR, Nilton (2007). Fôrmas e escoramentos para edifícios. Critérios para

dimensionamento e escolha do sistema. Editora Pini. São Paulo, 2007.

OBERG, F. R. (1963). Heavy Timber Construction. American Technical Society. Chicago,

American Technical society.

OLIVEIRA, M. A. M.; DIAS, A. A. ; Caderno de Engenharia de Estruturas. São Carlos, v. 7,

n. 26, p.33-64, 2005. cee26_33. Disponível em: <http://www.set.eesc.usp.br/

cadernos/artigos_det.php?id=144>. Acesso em 18 de setembro de 2009.

Park Hotel São Clemente, Nova Friburgo, RJ. Disponível em: <http://www.arcoweb.com.br/

debate/debate28.asp>. Acesso em 10 de dezembro de 2008.

Park Hotel São Clemente, Nova Friburgo, RJ. Disponível em: <http://www.arcoweb.com.br/

arquitetura/arquitetura237.asp>. Acesso em 10 de dezembro de 2008.

PARTEL. PRISCILA, M.P. (1999). Sistemas Estruturais e Construtivos Utilizando Madeira

Roliça de Reflorestamento. São Carlos. 180 pg. Dissertação (Mestrado) - Escola de

Engenharia de São Carlos, Universidade de São Paulo, São Carlos, 1999.

Pesquisas fortalecem benefícios do Eucalyptus. Disponível em: <http://www.reflore.com.br/

exibe.php?id=287&cod_editorial=2&url_back=&pag=0&busca>. Acesso em 15 de dezembro

de 2009.

224

PFEIL, Walter; PFEIL, Michele (2003). Estruturas de Madeira, Sexta Edição. Rio de Janeiro,

LTC Editora, 2003.

PINHEIRO, R. V. (2001). Influência da preservação contra a demanda biológica nas

propriedades de resistência e de elasticidade da madeira. São Carlos, 2001. 162p. Tese

(Doutorado) - Escola de Engenharia de São Carlos, Universidade de São Paulo.

PLETZ, EVERALDO (2003). PASSARELA ESTAIADA COM TABULEIRO DE MADEIRA

LAMINADA PROTENDIDA EM MÓDULOS CURVOS. Tese (Doutorado) - Escola de

Engenharia de São Carlos, Universidade de São Paulo, São Carlos, 2003.

PRATA, D. O. (1995) Pontes Protendidas de Madeira. Tese (Doutorado). Escola de

Engenharia de São Carlos, Universidade de São Paulo, São Carlos, 1995.

RANTA-MAUNUS, A. (1999). Round small-diameter Timber for Construction. Final Report of

Project FAIR CT95-0091. Espoo 1999, Technical Research Centre of Finland, VTT

Publications P 383.

REVISTA DA MADEIRA (2001). Madeira de Eucalipto na construção civil. Curitiba, edição

especial, p. 100-102, setembro.

REVISTA DA MADEIRA (2007). Edição N°107. Setembro de 2007. Pesquisas fortalecem

benefícios do Eucalyptus. Disponível em:

<http://www.remade.com.br/br/revistadamadeira_materia.php?num=1138&subject=Meio%20

Ambiente&title=Pesquisas%20fortalecem%20benefícios%20do%20Eucalyptus>. Acesso em

15 de dezembro de 2009.

RITTER, M. A. Timber bridges. Madison, Forest Products Laboratory — Forest Service,

1990.

ROUNDTEC. Tommi Laine Trading, Finland, Slidetec/Roundtec. Disponível em: <http://www.

slidetec.fi/eng/tuotteet/roundtec.html>, acesso em 07 de julho de 2009.

SCHMIDT, Matthew J. (2009). Featured Article: A Change of View. Craig Thomas Discovery

and Visitor Center. Grand Teton National Park Foundation. Structure magazine, January,

2009. Disponível em: <http://www.structuremag.org/article.aspx?articleID=837>. Acesso em

25 de dezembro de 2009.

225

SAGOT, G. (1995). Timber Engineering. Step Eurofortech — EU Comett Programme . v 1.

1°ed. Centrum Hout. Netherlands. Detiling for durability, E14/7.

SOLLI, K.H. (1995). Timber Engineering. Step Eurofortech — EU Comett Programme . v 2.

1°ed. Centrum Hout. Netherlands. Structures for transmission systems, E24/5.

SOUZA, H. R. de (1996). Estudo das coberturas dos hotéis de selva do Estado do

Amazonas”. Dissertação de Mestrado - Escola de Engenharia de São Carlos. Universidade

de São Paulo.

STAMATO, Guilherme Corrêa (2002). Ligações em estruturas de madeira compostas por

chapas de madeira compensada.Tese de doutorado, apresentada na Escola de Engenharia

de São Carlos, Universidade de São Paulo.

Tertu France Douglas Glissières Sécurité. Disponível em: <http://www.tertu.com/

france/index.html>. Acesso em 8 de março de 2010.

Timber Engineering STEP 1 (1995). Basis of design, material properties, structural

components and joints. First Edition, Centrum Hout, The Netherlands.

Timber Engineering STEP 2 (1995). Design – Details and structural systems. First Edition,

Centrum Hout, The Netherlands.

TIMOSHENKO S. P.; YOUNG, D. H. (1968). Statically determinate Space Structures. In:

Theorv of Structures. 2ªed Tokyo, Mc. Graw HILL Intemational Book. 629p.

The Round Wood Project - Overview, info and comments on Project by partners. Happy

Camp Art Center Roundwood Utilization Project Proposal. Disponível em: <http://

www.roundwoodproject.org/index.html>. Acesso em 11 de setembro de 2009.

United States Department of Agriculture. Forest Service. Rocky Mountain Research Station.

Proceedings RMRS-P-22, September 2001. Ponderosa Pine Ecosystems Restoration and

Conservation: Steps Toward Stewardship. Disponível em: <http://www.fs.fed.us/rm/pubs/

rmrs_p022.pdf>. Acesso em 18 de setembro de 2009.

WOLF, R. W. (2000). Reserch Chalenges for Structural use of Small-diameter Round

Timber, Forest Product Journal, vol. 50, no2, p.21-29, 2000.

226

WOLF, R. W. ; HERNANDEZ, R. (1999). Trussed Assemblies from Small-Diameter Round

Timber, Madison, Forest Products Laboratory, p.251-255, 1999.

WOLF, R. W. ; KING, J. R. ; GJINOLLI, A. (2000). Dowel-Nut Connection in Douglas-fir

Peeler Cores, Madison, Forest Products Laboratory, p.1-16, 2000.

WOLF, R. W (1999). Wood Handbook, Forest Product Laboratory, chapter 18, p.18/1-18/9.

Disponível em: <http://www.fpl.fs.fed.us/documnts/fplgtr/fplgtr113/ch18.pdf>. Acesso em 18

setembro de 2009.

YOJO, T; FRANCO, N.; PONCE, R.H.; LEONE, M; SIMÕES, J. C. (1993). Projeto e

Construção de uma Passarela de Madeira Tratada de Reflorestamento. In: ENCONTRO

REGIONAL EM MADEIRAS E ESTRUTURAS DE MADEIRA 1, Anais. São Paulo, Escola

Politécnica. USP. L39-144p.

ZANGIÁCOMO, A. L. (2007). Estudo de elementos estruturais roliços de madeira. 142 pg.

Tese (Doutorado em Engenharia de Estruturas) – Escola de Engenharia de São Carlos,

Universidade de São Paulo, São Carlos, 2007.

ZERBINO, Rodrigo (2007). Ligações Parafusadas em Peças Roliças de Madeira de

Pequeno Diâmetro. Trabalho de conclusão de curso de graduação em Engenharia Civil, da

Universidade de Londrina, orientado pelo Prof. Dr. Everaldo Pletz.

227

10 ANEXO: FICHAS TÉCNICAS DE PROJETOS E CONSTRUÇÕES

Este anexo tem por finalidade apresentar diversos exemplos de projetos e

contruções de estruturas com peças roliças de madeira, na grande maioria

proveniente de reflorestamento.

Para esta etapa através de contatos com profissionais de usinas de preservação de

madeira, empresas de engenharia e arquitetura, e instituições que projetaram ou

desenvolveram pesquisas e construções com peças roliças de madeira de

reflorestamento tratadas, foram catalogadas as informações técnicas, afim de

confeccionar fichas técnicas de obras utilizando este material, visando realizar um

rastreamento, listando as experiências e estudos existentes, desenvolvidos no Brasil

e no exterior.

Os métodos empregados para a catalogação dos projetos e construções, foram

sempre que possível através de cotato pessoal em entrevistas, visitas técnias,

pesquisas bibliográficas, publicações e através de telefone, e-mail e internet.

A compatibilidade no emprego de peças roliças a diversos materiais disponíveis na

construção civil, viabiliza uma série de arranjos de estruturas simples ou mistas,

utilizando estes diversos materiais também como fechamento, em muitos casos,

favorecendo o meio ambiente de forma sustentável.

Na sequência, são apresentadas 124 fichas técnicas com exemplos de projetos e

construções de sistemas estruturais e contrutivos utilizando peças de madeira roliça

tratada, especialmente de espécies de madeiras provenientes de reflorestamento

(eucalipto e pinus), usuais no desenvolvimento de projetos estruturais na construção

civil, tais como estacas de fundações, passarelas, pontes, quiosques, galpões rurais,

edificações residenciais, comerciais, hotelarias, igrejas, instituições de ensino, sedes

de parques ecológios e ambientais, estruturas de locais de eventos, coberturas,

estruturas de arquibancadas, parques turísticos e com brinquedos infantis, terminal

de aeroporto, torres de observação, estruturas de cimbramentos para formas de

estruturas de concreto, defensas de rodovias, barreiras acústicas, entre outros.

Estes sistemas estruturais utilizando peças roliças de madeira provenientes de

reflorestamento proporcionam a economia e podem favorecer o meio ambiente de

forma sustentável.

228

Ensaio de flexão em estaca.

Perfil de sondagem do solo.

Preparação do terreno com

retro-escavadeira.

Locação topográfica para a

cravação das estacas.

Preparação das estacas: bisel

no pé das estacas.

Içamento da estaca.

ESTAQUEAMENTO PARA PONTES

Localização: São Carlos, SP.

Utilização: estacas para pontes de madeira.

Tese de Doutorado: Alexandre José Soares Miná (2005).

Sistema estrutural: estacas de madeira roliça

Elementos Estruturais:madeira roliça de eucalipto Citriodora.

Diâmetros médios: 35 cm

Ligações:

Fundações: Blocos em Concreto Armado sobre estacas de madeira

roliça de eucalipto Citriodora.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Equipamento de bate-estacas: martelo, capacete.

Içamento da estaca de madeira roliça.

Cravação da estaca: martelo sobre o capacete no topo da estaca.

Fonte: MINÁ (2005).

Cravação da estaca.

Medição da altura de queda do

martelo, e medição do repique.

Estaca cravada: capacete

sobre a cabeça da estaca.

Retirada do capacete da

estaca cravada.

Chapa c/ dentes estampados

na cabeça da estaca.

Estacas cravadas.

229

Dados da Passarela do

Butantã:

Comprimento:

os módulo estruturais, no

total de seis, sendo dois

referentes a passarela

principal com cerca de

16,50m cada, e quatro

módulos referentes as

rampas de acesso com

cerca de 15,50m cada. O

comprimento total da

passarela é de 32,40

metros.

Montagem:

inicialmente as treliças

planas foram montada em

bancadas, sendo cada

uma formada por dois

postes, medindo entre 16m

e 17m, dependendo do tipo

do módulo projetado.

A estrutura principal foi

unida no canteiro central.

Nesta fase, sobre o piso de

madeira já instalado nos

módulos, foi aplicada uma

camada de asfalto com

pedrisco, para proteger a

madeira e tornar a

superfície mais áspera

(piso anti — derrapante).

Para o içamento e

instalação da passarela

foram utilizados dois

guindastes com

capacidade máxima de

3Otf cada um . A lança

máxima dos guindastes

era de aproximadamente

15m . O içamento da

passarela principal foi

efetuado em três

movimentos, desde o

posicionamento no solo até

sua colocação sobre os

pilares de concreto, em

cerca de 2 horas, com

trabalho conjunto de dois

guindastes. A maior

demora ocorre na

instalação das rampas de

acesso, por estas estarem

inclinadas em relação ao

plano horizontal.

PASSARELA DO BUTANTÃ

Localização: São Paulo, SP.

Projeto: Takashi Yojo, Nilson Franco, Reinaldo H.

Ponce, Mano Leone, Joaquim Carlos Simões — IPT

Sistema Estrutural: Cada módulo de estrutura espacial é

formado por duas treliças planas posicionadas verticalmente

ligadas entre sí através de peças horizontais também em

madeira.

Espécie: eucalipto citriodora 50m3, pinnus serrado e perfilado.

Ligações: chapas de aço (zincadas a quente) soldadas e

parafusadas (passantes) na madeira.

Vista de um módulo da passarela no botantã.

Fonte: Yojo et al (1993).

PONTE SOBRE O RIO TAMANDUATEÍ

1906

Localização: São Paulo, SP.

Projeto: IPT - Takashi Yojo; Nilson Franco, Reinaldo H. Ponce; Mário

Leone; Joaquim Carlos Simões.

Sistema estrutural: estruturas de duas treliças planas, posicionadas

verticalmente, ligadas entre si através de vigas horizontais de madeira

roliça.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça.

Diâmetros das peças: 20 a 30 cm.

Ligações: chapas de aço soldadas e parafusadas, barras de aço como

pendurais e barras rosqueadas passantes, arruelas e porcas.

Ponte de madeira com viga em treliça dupla, pendurais de aço,

construída sobre o rio Tamanduaeí em 1906.

Fonte: HELLMEISTER (1978).

Sistemas estruturais de

vigas treliçadas:

Fonte: NATTERER (1998)

Dados da Ponte sobre o Rio

Tamanduateí:

As pontes de madeira tem

acompanhado o homem em

toda a sua história.

Principalmente no início do

desenvolvimento de cada

região, a solução mais

prática na construção das

pontes constituiu sempre na

utilização da madeira,

HELLMEISTER (1978).

Em São Paulo, existiram até

1940 sobre o rio Tietê e

sobre o Rio Tamanduateí

algumas pontes de madeira,

de construção mais

evoluídas, para uma única

faixa de tráfego, usada

pelos automóveis e pelos

bondes elétricos.

230

Proj. Arquitetônico Vallorbe

Contraventemento do pórtico.

Esticador do

contraventemento.

Barras de aço (estais).

Placa de fixação dos estais.

Vista frontal da placa de base

de fixação dos estais.

Vista lateral da placa de base

de fixação dos estais.

PASSARELA ESTAIADA VALLORBE

Localização: Vallorbe, Suíça.

Projeto: Julius Natterer, Construire em Bois 2, em 1989.

Sistema Estrutural: Passarela Estaiada. As vigas longitudinais do

tabuleiro são compostas de duas madeiras roliças aplainadas nas

duas faces. O sistema portante da passarela consiste em cinco

quadros com dois apoios suspensos em dois pilares inclinados

formando o pórtico de sustentação dos estaios. Os contraventamentos

em cruz dispostas na parte superior e inferior do tabuleiro estabilizam

a torre transversalmente. Os contraventamentos horizontais sob o

tabuleiro garantem a estabilidade do mesmo.

Comprimento: rampa de acesso com 35,0m

Vão: 24,0m

Ligações: Barras de aço galvanizadas com Φ10mm e ganchos

metálicos.

Tratamento: Madeiras roliças de pinus tratadas em autoclave

Legenda:

1- Peças de Madeira Roliça Φ36cm

2- Peças de Madeira Roliça Φ 30cm

3- Duas Peças de Madeira Roliça Φ 24 cm

4- Seções de Madeira serrada 12/14-28

5- Pranchas de Piso 6/20

6- Barras de aço galvanizado

7- Suporte metálico com 5mm de espessura

8- grampos metálicos

9- Placas de base em aço galvanizado 15mm

10- Barra metálica parafusada

Placa de fixação dos estais (capuz). Fonte: NATTERER (1998).

Passarela Estaiada Vallorbe.

Fonte: Base dados LaMEM.

Vista da rampa da

Passarela Estaiada

Bases e colunas do pórtico

de sustentação dos estais.

Placa de base de uma das

colunas do pórtico .

Vista inferior do tabuleiro.

Contraventamentos

horizontais e vertcais.

Ligações vigas-coluna da

rampa de acesso.

Bases das colunas da

rampa de acesso.

231

Maquete da passarela

Procedimento de instalação do

poste (mastro da passarela).

Conecção do topo do poste

(capuz).

Placa de base articulada.

Parte da placa de base

instalada na base do poste

(Mastro).

Içamento do Poste.

Posicionamento da base do

poste na placa de base de aço

articulada, chumbada no bloco

de fundação.

PASSARELA ESTAIADA LaMEM

Local: LaMEM, EESC, USP. São Carlos, SP.

Projeto: Tese de doutorado de Everaldo Pletz - 2003

Vão aproximado: 32,51metros

Sistema Estrutural: Passarela estaiada com tabuleiro de pinus em

madeira laminada protendida em módulos curvos, sustentada por um

poste de eucalipto Citriodora de 13metros de altura, e

aproximadamente 30kN, propositalmente inclinado. Primeira passarela

de madeira em curva protendida e estaiada da América Latina.

Diâmetro da base do poste: 55cm

Diâmetro do Topo do poste: 45cm

Ligações: Os estaios são constituídos de barras de aço galvanizadas

com Φ32mm (Dywidag) e ganchos metálicos, para sustentação do

tabuleiro, unindo o topo do poste ás vigas transversinas de aço.

Tratamento: poste de eucalipto e madeiras serradas de pinus tratadas

por impregnação de CAA em autoclave, e proteção superficial

pintadas com stain.

Uso: Passarela para travessia de acesso do LaMEM para a edificação

do Departamento de Engenharia de Estruturas (SET) da EESC – USP.

Classe da passarela: sobrecarga de 5kN/m².

Detalhes do projeto estrtural da passarela. Fonte: PLETZ (2003).

a) Ligação dos estais no topo do poste b) Placa de base do poste

Vista da Passarela em curva protendida e estaida.

Fonte: PLETZ (2003).

Detalhe da placa de base p/

sustentação do estal do poste.

Aplicando protensão nos

módulos do tabuleiro.

Cimbramento metálico.

Instalação dos módulos do

tabuleiro.

Colocação dos estais.

Prova de carga c/ piscinas.

Análise Estrutural (ANSYS).

232

Pórtico do pergolado.

Colunas inclinadas do pórtico

do pergolado.

Colunas inclinadas do pórtico

do pergolado.

Estrutura do guarda corpo.

passarela sobre o córrego medeiros

Localização:

Jd. Bicão e Vila Carmem, São Carlos, SP.

Sistema estrutural: misto com vigas madeira com seção

bicircular e pórticos compostos por vigas e pilares de concreto

armado

Tabuleiro: Peças de madeira serrada

Elementos Estruturais: Madeira Roliça de Eucalipto Citriodora

Ligações: Anéis de aço, barras rosqueadas, parafusos, arruelas e

porcas.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fundações: concreto armado

Vigas de madeira com seção bicircular.

Placa de base metálica chumbada no pilar.

Vigas bicirculares apoiadas sobre os pórticos de concreto armado.

Fonte: http://www.eesc.usp.br/ibramem/fotos.htm

Vigas com peças roliças de

madeira, com seção Bicircular,

utilizando anéis de aço, barras

rosqueadas, parafusos,

arruelas e porcas.

Estrutura do guarda corpo.

Detalhe do ponto de apoio das

vigas, fixadas na placa de base

metálica chumbada no pilar.

Estrutura do guarda corpo.

233

O sistema estrutural é

composto por duas treliças

Howe paralelas, cada uma

com 6 peças roliças (postes

padrAo para suporte de linha

telefônica) e três tirantes

verticais. Todas as peças

roliças foram classificadas por

testes não destrutivos (prova

de carga e ultra-som).

As tesouras principais

foram pré-montadas no

solo e posteriormente

içadas. A mão de obra

utilizada foi de voluntários

em trabalho de mutirão.

Para oferecer uma

cobertura e partido

arquitetônico adequados, o

telhado foi construído duas

seções. Na seção

intermediária telhado segue

longitudinalmente

inclinação dos banzos das

treliças.

PASSARELA SCOTT LANCASTER

MEMORIAL BRIDGE

Localização: Idaho Springs, Colorado, USA .

Utilização: passarela, com vão de 21,30m

Projeto: Julius Natterer; Richard Gutkowski (1992)

Sistema estrutural: composição de Treliças Howe

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça

Ligações: chapas metálicas perfuradas pregadas, parafusos metálicos.

Croqui: vista Longitudinal.

Fonte: http://www.bridgepix.com/locations.php

FONTE: GUTKOWSKI, R. et al (1996) Construclion of lhe

Scott Lancaster Memorial Bridge. INTERNATIONAL WOOD

ENGINEERING CONFERENCE. Anais Vol. 2. Vijaya K. A Gopu

New Orleans, Luisiana. USA. Outubro. 1996.

As ligações entre

elementos estruturais, são

realizada através de chapas

metálicas perfuradas

pregadas, parafusos

metálicos.Todos os

detalhes de conexão

extremidade inferior dos

postes estão inseridos

dentro de cavidades

usinadas no topo e na

extremidade inferior da

peça.

O detalhamento dos seis nós

cria continuidade dos

elementos do banzo em quatro

destes nós e uma semi-rigidez

nos nós no meio do vão dos

banzos superiores e inferior.

O contraventamento é feito por

estrutura transversal no meio

do combinando a ação do

telhado e piso.

234

Vista da passarela.

Passarela em curva.

Vigas da cobertura, com seção

composta dupla.

Tabuleiro da passarela.

PASSARELA

naturbeobachtungssteg wiesenfelden

Localização:

Wiesenfelden,

Straubing-Bogen, Niederbayern ,

estado de Baviera na

Alemanha.

Projeto: IEZ Natterer

Sistema Estrutural: Passarela treliçada, com 13 pórticos, compostos

por colunas compostas de dupla seção. As diagonais de

contraventamento são em madeira serrada.

Elementos estruturais: madeira roliça e madeira serrada

Comprimento: aproximadamente 110 m, em curva

Vãos: módulos de aproximadamente 7,6 m

13 pórticos, compostos por colunas compostas de dupla seção.

PASSARELA BRÜCKE VISPA

Localização: Rio de Vispa,

Visp, Suíça.

Projeto: Bois Consult Natterer SA (

1991

)

Sistema Estrutural: Passarela treliçada howe.

Elementos estruturais: peças roliças de madeira

Comprimento: 22,5 m

Passarela treliçada howe, com peças roliças de madeira.

Fonte: http:// www.nattererbcn.com/web/bruecken.htm

Estrutura da cobertura da

passarela.

Diagonais (mãos francesas) de

madeira serrada.

Pórticos formados por colunas

compostas duplas.

Parte das colunas submersas

são protegidas com

impermeabilização, a fim de

aumentar a vida útil.

235

Passarela Rainbow Beijian.

Vsita inferior à esquerda da

passarela Beijian.

Peças roliças de madeira

impermeabilizadas nas bases

em contato com a parede de

ciclope de pedras, de

contenção de terra.

Vista inferior da passarela

Beijian da estrutura do tabuleiro

central.

Vsita inferior à direita da

passarela Beijian.

Vista interna da estrutura do

pórtico de cobertura da

passarela Beijian. Colunas de

madeira roliça, vigas de

madeira serrada.

Vista geral da passarela

Beijian, sobre o rio Dongxi

Stream.

PASSARELA RAINBOW

BEIJIAN BRIDGE E XIDONG BRIDGE

Localização: rio Dongxi Stream, na China.

Utilização: duas passarelas de pedestres irmãs.

Beijian: construída em 1674, tem 51,9 m de comprimento por

5,4 m de largura, e vão central de 29 m. Reparada em 1849.

Xidong: construída em 1746, tem 41,7 m de comprimento por

4,9 m de largura, e vão central de 25,7 m. Reparada em 1827.

Sistema estrutural: rainbow

Elementos Estruturais: peças roliças de madeira.

Ligações: encaixes de sobreposição entrelaçadas das peças roliças de

madeira e pinos metálicos.

Esquema de montagem das peças.

Passarela Rainbow Beijian.

Passarela Rainbow Xidong.

Fonte: LIU e SHEN (2002).

Passarela Rainbow Xidong.

Vsita inferior à esquerda da

passarela Xidong.

Nas duas passarelas, em

ambos os lados, são

cobertas com painéis de

madeira de sobreposição,

pintados de vermelho, que

tem a função de proteção

da estrutura, contra

intempéries, principalmente

da chuva.

Vista interna da estrutura do

pórtico de cobertura da

passarela Xidong. Colunas de

madeira roliça, vigas de

madeira serrada.

Detalhes na cobertura da

passarela Xidong.

Vista lateral da passarela

Xidong.

Vista aérea da passarela

Xidong.

236

Esquema de montagem.

Vsita inferior da passarela.

A s bases da estrutura desta

passarela são esgastadas

diretamente na rocha sã.

Vista interna da estrutura do

pórtico de cobertura da

passarela. Colunas de

madeira roliça, vigas de

madeira serrada.

Vista geral da passarela.

Ambos os lados da

passarela, são revestidos

com painéis de madeira de

sobreposição, que tem a

função de proteção da

estrutura, contra

intempéries, principalmente

ocasionados pela chuva.

Vista aérea da passarela.

PASSARELA RAINBOW

SANTIAO

Localização: Província de Zhejiang na China.

Utilização: passarela de pedestre

Descrição da obra: construída em 1843, com 32,0 m de comprimento

por 4,0 m de largura, vão de 21,3 m e 9,5 m de altura.

Elementos Estruturais: peças roliças de madeira.

Ligações: encaixes de sobreposição entrelaçadas das peças roliças de

madeira.

Vista inferior da Passarela Rainbow Santiao.

Internamente ao plano das vigas inclinadas, existe um sistema

de contraventamento em X com peças roliças de madeira.

Vista inferior da Passarela Rainbow Santiao.

Sistema dos elementos estruturais compostos

por peças de madeira roliça, entrelaçados.

Fonte: KNAPP e MENTZER (2006).

Detalhes na cobertura da

passarela Santiao.

Sistema dos encaixes de

sobreposição entrelaçadas das

peças roliças de madeira.

Internamente ao plano das

vigas inclinadas, existe um

sistema de

contraventamento em X

com peças roliças de

madeira.

No local existem furos na

rocha, para engastamento

de colunas.

Detalhe do furo, coberto

com de terra.

237

Passarela Rainbow

Houkeng.

Vsita inferior à esquerda da

passarela Houkeng. As peças

roliças de madeira são

engastadas nas bases,

próximas a parede de

ciclope de pedras, de

contenção de terra.

Vsita lateral da passarela

Houkeng. Nesta passarela em

ambos os lados, são cobertas

com painéis de madeira de

sobreposição, que tem a

função de proteção da

estrutura, contra intempéries,

principalmente da chuva.

Vista interna da estrutura do

pórtico de cobertura da

passarela Houkeng. Colunas

de madeira roliça, vigas de

madeira serrada.

Vista da janela da passarela

Houkeng.

PASSARELA RAINBOW

HOUKENG BRIDGE E RULONG BRIDGE

Localização: Província de Zhejiang na China.

Utilização: passarelas de pedestres, com características semelhantes.

Sistema estrutural: rainbow

Construção: 1625.

Elementos Estruturais: peças roliças de madeira.

Ligações: encaixes de sobreposição entrelaçadas das peças roliças de

madeira e entalhes na madeira.

Esquema de montagem das peças.

Passarela Rainbow Houkeng.

Passarela Rainbow Rulong.

Fonte: Fonte: KNAPP e MENTZER (2006).

Passarela Rainbow Rulong.

Vista inferior da passarela

Rulong da estrutura do

tabuleiro central.

Vista inferior da passarela

Rulong. Sistema

de travamento com

entalhes na madeira.

Internamente ao plano das

vigas inclinadas, existe

um sistema de

contraventamento em X com

peças roliças de madeira. As

peças roliças de madeira são

engastadas nas bases,

próximas a parede de

ciclope de pedras, de

contenção de terra.

Vista lateral da passarela

Rulong. Nesta passarela

em ambos os lados,

também são cobertas com

painéis de madeira de

sobreposição, que tem a

função de proteção da

estrutura, contra

intempéries, principalmente

da chuva.

238

Após a montagem dos dois

pórticos, iniciou a montagem

de tal maneira a conceber a

forma do arco. Depois de

concebida a forma do arco, os

dois pórticos iniciais foram

removidos. O autor e

membros da equipe ensaiaram

a resistência inicial nas bases.

Vista inferior da passarela

Rainbow, durante o processo

de montagem inicial da

estrutura em arco. Nesta foto,

pode-se observar que a

estrutura é concebida com

dois arcos distintos

entrelaçados, cujas

extremidades são encaixadas

ao redor das vigas

transversais de apoio.

Depois de concluído um

conjunto de arcos, dois

grandes búfalos foram

conduzidos para o tabuleiro,

um de cada lado, para poder

ensaiar a capacidade de

carga.

PASSARELA RAINBOW

EM XANGAI

Localização: Xangai, China.

Utilização: passarela de pedestres

Projeto: Professor Yang Shijin, e equipe da China’s Tonji University.

Sistema estrutural: rainbow.

Elementos Estruturais: peças roliças de madeira conífera.

Ligações: encaixes de sobreposição entrelaçadas das peças roliças de

madeira, e fixação com cordas de fibras de bambu.

Tratamento da madeira: óleo de tungue.

Esquema de montagem das peças.

“Usando o método de construção chinês do século XII, a

equipe de engenheiros, projetaram a réplica da passarela em

arco construída com peças roliças de madeira entrelaçadas e

amarradas com cordas de bambu. Este sistema estrutural é um

exemplo criativo de um processo construtivo da engenharia,

utilizando peças roliças de madeira. Acredita-se que foram

construídas muitas Passarelas Rainbow ao longo do Canal de

Pien no século XII na China.”

Os construtores da réplica da ponte Rainbow, montaram inicialmente

os dois pórticos extremos, para formar a primeira camada que

compõem o arco, com três peças roliças cada, apoiando-se em

cavaletes a bordo de duas canoas, como simulação do recurso que

era utilizado no século XII.

Fonte: ALTABBA (2000).

Após concluída a passarela foi

inaugurada com

comemorações na praça da

vila. Uma grande quantidade

de moradores, passaram sobre

a passarela lotando-a.

A ponte de madeira foi

construída com

15 m de comprimento e 3,6 m

de largura. Cada conexão,

parte do princípio de duas

vigas de madeira roliça

instaladas de topo, uma contra

a outra, intercaladas em uma

viga transversal. Todas as

extremidades são presas com

cordas de bambu trançado.

A estudante Helen Lee, criou

uma réplica da passarela em

um modelador computacional

de três dimensões.

O conceito para o

cahamado Rinbow Bridge,

foi tirado de uma pintura do

século XII, que retrata

aspectos da vida chinesa,

tais como métodos de

transporte, comércio,

planejamento urbano e

arquiteura.

239

Alunos do ensino médio,

montam as unidades do deck

do tabuleiro.

Os estudantes unem os

seguimentos dos elementos

estruturais (postes SDT) aos

conectores especiais.

Montagem da treliça em arco,

com os segmentos de

elementos estruturais de

peças roliças de madeira, nos

conectores especiais.

Um modelo sólido em 3d, da

passarela retratando oito

cabos de protensão.

PASSARELA EM ARCO PROTENDIDO

LPSA

Localização: Iowa, Estados Unidos.

Utilização: passarela de pedestres

Projeto: Ibrahim Al-Khattat, e equipe de estudantes do ensino médio.

Sistema estrutural: passarela em arco protendido [Light Prestressed

Segmented Arch (LPSA) Bridges: A Demonstration of Sustainable

Engineering]

Elementos Estruturais: peças roliças de madeira.

Ligações: conexões especiais, e cabos de protensão

Passarela concluída: arco com barras de aço e esticadores.

Vista inferior do tabuleiro e sistemas de contraventamentos.

Primeniro a estrutura foi montada em terreno plano.

Fonte: AL-KHATTAT (2008).

Placa de base do ponto de

ancoragem para oito

cabos de protensão.

Detalhe dos conectores

especiais, que unem os

elementos estruturais de

peças roliças de madeira.

Prova de carga da

passarela, com três

veículos, sedo que no

vão central o veículo

é um furgão.

A passarela atende à

capacidade de carga para

veículos utilitários,

conforme os resultados da

análise.

240

Mão francesa da ponte.

Seção de base da peça.

Seção de topo da peça.

Detalhe da colocação do

parafuso.

Colocação dos anéis.

PONTE EM PÓRTICO

RIBEIRÃO DOS PORCOS

Localização: Ribeirão dos Porcos, Borborema, SP.

Projeto: LaMEM – João Cesar Hellmeister - 1974

Interessado: DER – Regional de Araraquara – SP.

Sistema estrutural: ponte em Pórtico, constituído por duas vigas bi-

circulares de rigidez de cada lado, com 20 metros de comprimento

com reforço central apoiada em duas diagonais.

Vãos: vão central com 15m, mais dois balanços 3 m nas extremidades

até atingir os aterros.

Comprimento total: 21 metros.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de eucalipto

Citriodora.

Diâmetros das peças: vigas bicirculares com diâmetro médio de 35

cm. Postes com diâmetro médio de 40cm.

Ligações: as longarinas são com seções transversais compostas por

postes de eucalipto Citriodora, interligados por anéis metálicos e

barras rosqueadas passantes, arruelas e porcas, formando vigas bi-

circulares.

Tratamento: contra fungos e insetos.

Classe da ponte: Trem tipo para classe 36.

Projeto da ponte sobre o ribeirão dos porcos.

Fonte: HELLMEISTER (1978).

O tabuleiro também é formado pela composição de postes de

eucalipto Citriodora, interligados por anéis metálicos e barras

rosqueadas passantes, arruelas e porcas, porém formando um

elemento de placa. As vigas bi-circulares principais (longarinas) são

sustentadas por cabos de aço interligados aos postes.

Vista lateral da ponte

Fonte: HELLMEISTER (1978).

Vista inferior destacando as

vigas duplas bicirculares e o

tabuleiro com postes.

Vista Transversal.

Montagem da viga com seção

composta, com quatro peças

roliças.

241

Seção de base da peça.

Seção de topo da peça.

Detalhe da colocação do

parafuso.

Seção Composta Bicircular.

PONTE EM PÓRTICO

NOVA GRANJA VESPASIANO

Localização: Fazenda Nova Granja Vespasiano, SP.

Projeto: LaMEM

Data do Projeto 1982

Construção 1983

Interessado: Cia. Cimento Portland ITAÚ

Sistema Estrutural: Pórtico com 2 vigas laterais simplesmente

apoiadas.

Vão Central: 20 metros

Comprimento toal: 34 metros

Epécie: Eucalipto Citriodora

LIGAÇOES: Anéis metálicos e barras de aço roqueadas

Observações: Foram utilizadas 4 vigas bi-circulares simples ao invés

de apenas 2 vigas bi-circulares duplas.

Ponte em Pórtico, Nova Granja Vaspesiano.

Fonte: PARTEL (1999).

Montagem da viga

composta com

seção bicircular.

242

Seqüência da montagem:

Preparação dos sulcos para

os anéis, com serra copo.

Montagem das vigas bi-

circulares, com os anéis

instalados.

Vista do anél instalado, na

união da viga bi-circular.

Placas de suspensão e

grampos de fixação

dos

cabos.

Placas de base para a fixação

dos cabos.

PONTE PÊNSIL NITRO QUÍMICA S/A

Localização: Rio Tietê, Guarulhos, São Paulo, SP.

Projeto: LaMEM – João Cesar Hellmeister - 1976

Sistema estrutural: ponte pênsil, vigas de rigidez, dois postes de

15,5m de comprimento e diâmetro médio de 40cm.

Vãos: vão central c/ 31m e 2 vãos externos de 15,5 m.

Comprimento total: 62 metros.

Elementos Estruturais: 50m³ em Peças de Madeira Roliça de eucalipto

Citriodora.

Diâmetros das peças: vigas bicirculares com diâmetro médio de 35

cm. Postes com diâmetro médio de 40cm.

Ligações: as longarinas são com seções transversais compostas por

postes de eucalipto Citriodora, interligados por anéis metálicos e

barras rosqueadas passantes, arruelas e porcas, formando vigas bi-

circulares. Análogo ao sistema das vigas, o tabuleiro também é

formado pela composição de postes de eucalipto Citriodora,

interligados por anéis metálicos e barras rosqueadas passantes,

arruelas e porcas, que compõe um elemento de placa.

Tratamento: contra fungos e insetos.

Classe da ponte: Trem tipo para classe 12.

Figura: Projeto da ponte pênsil. Fonte: Banco de Dados LaMEM.

Figura: Vista da Ponte Pêncial em fase de conclusão.

A série de figuras apresentam os detalhes construtivos mais

importantes durante a execução da ponte e ampla evidencia

do esquema estático adotado, com a utilização das

vigas bi-circulares como longarinas.

Fonte: HELLMEISTER (1978).

As vigas bi-circulares principais

(longarinas) são sustentadas

por cabos de aço interligados

aos postes.

Instalação das vigas no vão

central.

Armação dos guarda-rodas

e dethalhes dos

esticadores.

Vista frontal da ponte.

vista superior do tabuleiro.

Vista inferior do tabuleiro e

vigas bi-circulares de

rigidez.

243

Legenda:

1. seção roliça com duas

faces serradas e dois

cortes oblíquos para

descarga da força normal.

2. prancha de borda em

contraplaca 70X24cm.

3. prancha apoio das

bordas em carvalho.

4. calço de carvalho

5. pino metálico para

protensão

5a. Tubo M 12

5b. Peça de aplicação de

protensão M 12

5c. flange de aço

5d. capuz protetor

5e. tubo plástico protetor

5f. camada de resina epóxi

6. barra de aço de Φ 16mm

7. barra de armadura aço

de Φ 10 mm

8. ligação através de chapa

metálica pregada

9. parafuso M 16

10. concreto armado 10cm

11. camada de asfalto de

3cm

PONTE MISTA LE SENTIER

Localização: Lausanne, Suíça CH.

Utilização: ponte para veículos

Projeto: Natterer Bois-Consult. Etoy (CH), 1991

Sistema estrutural: Ponte em placa, com tabuleiro de estrutura mista

de madeira roliça e concreto armado e protendido, com comprimento

total de 13.0 m e largura total de 4,0 m

Diâmetros médios: 48 a 72cm

Ligações: Barras de aço com øl0 mm e ganchos metálicos. As peças

recebem uma fenda longitudinal e foram desbastadas na superfície

para compensar a conicidade das peças.

Tableiro da ponte mista

Corte transvesal – s/ escala

Detalhe longitudinal – s/ escala

Fonte: Netterer (1998).

Fotos da estrutura da ponte:

244

Detalhes construtivos da

Ponte Batalha:

Vista frontal do pilar de

Concreto Armado.

Vista lateral do pilar de

Concreto Armado.

Detalhe do Conector de

Aço CA50 Φ12,5mm

PONTE BATALHA

Localização: Paracatu, MG.

Classe da ponte: TB 45

Sistema estrutural: misto madeira roliça e concreto armado

Geometria: retangular

Número de vigas: 9 longarinas roliças

Diâmetro médio: Φ 43 cm

Concreto: fck 18 MPa

Conectores: aço CA50 Φ 12,5 mm colados c/ adesivo epóxi em

“X”, espaçamento 25cm nas extremidades e 50cm no centro

Largura: 4,0 m

Comprimento: 20,45 m (15,0 + 5,45)

Elementos Estruturais: Madeira Roliça de Eucalipto Citriodora

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fundações: concreto armado

Vista da Ponte Batalha

Vista lateral

Vista inferior do tabuleiro

Fonte: CALIL, et al (2006).

Provas de carga, dos

tabuleiros da Ponte Batalha:

Prova de carga no menor vão

da ponte.

Prova de carga no menor vão

da ponte.

Prova de carga no maior vão

da ponte.

Prova de carga no vão

maior com dois veículos.

245

Seção A.A.: Muro de

contenção com pedra

argamassada, na cota

+100,35, mais alta da ponte.

Seção B.B.: Sistema de

contraventamento na primeira

fila das colunas de seção

composta dupla (cota 99,86).

Seção C.C.: Sistema de

contraventamento na segunda

fila das colunas de seção

composta dupla (cota 99,16).

Seção A.A.: Muro de

contenção com pedra

argamassada, na cota +98,68

mais baixa da ponte.

Ligação dos contravent. c/

barras roscada Φ25,4 mm.

PONTE CAMINHO DO MAR

Localização: Cubatão,SP.

Coordenadas GPS S 23º 51’ 26,2’’ e W 46º 26’34,7”, altitude 265m

Classe da ponte: TB 30

Sistema estrutural: misto madeira roliça e concreto armado

Geometria: esconsa

Número de vigas: 16 longarinas roliças

Diâmetro médio: 33 cm

Concreto: fck 25 MPa

Conectores: aço CA50 Φ12,5mm colados c/ adesivo epóxi em

“X”, espaçamento de 25cm nas extremidades e 50cm no centro

Largura: 7,2 m

Comprimento: 24,0 m (6,0 + 12,0 + 6,0)

Elementos Estruturais: Madeira Roliça de Eucalipto Citriodora

Tratamento: impregnação de CCA em autoclave

Fundações: pilares de madeira e bloco de concreto armado

Perfil do tabuleiro para o lado da encosta.

Perfil do tabuleiro para o lado do vale.

Vista superior do tabuleiro com os conectores metálicos

Vista da Ponte Caminho do Mar

Fonte: CALIL et al (2006).

Prova de carga na

lateral direita

Prova de carga na

lateral esquerda

Vista lateral

Vista inferior do tabuleiro

Detalhe do Conector de

Aço CA50 Φ12,5mm

Detalhe de fixação dos

conectores nas peças de

madeira roliça, no tabuleiro.

246

Detalhes construvivod da

Ponte Capela:

Concretagem do tabuleiro.

Vista superior do tabuleiro

com os conectores

metálicos.

Paredes de contenção de

terra dos encontros.

Detalhe das fundações.

PONTE CAPELA

Localização: Piracicaba,SP.

Coordenadas GPS S 22º 50’ 57,1’’ e W 47º 54’ 7,9”; altitude 472m

Classe da ponte: TB 30

Sistema estrutural: misto madeira roliça e concreto armado

Geometria: retangular

Número de vigas: 14 longarinas roliças (diâmetro médio de 33 cm)

Concreto: fck 20 MPa

Conectores: aço CA50 Φ25,4 mm instalados a cada 25 cm

Largura: 5,0 m

Comprimento: 7,0 m

Elementos Estruturais: Madeira Roliça de Eucalipto Citriodora

Tratamento: impregnação de CCA em autoclave

Fundações: pilares de madeira e blocos de concreto armado

Vista da Ponte Capela.

Fonte: CALIL et al (2006).

PONTE FLORESTINHA

Localização: Piracicaba,SP.

Coordenadas GPS S 22º 45’ 40” e W 47º 45’ 12,5”; altitude 450m

Classe da ponte: TB 30

Sistema estrutural: misto madeira e concreto

Geometria: retangular

Número de vigas: 12 longarinas roliças

Diâmetro médio: Φ 32 cm

Concreto: fck 18 MPa

Conectores: aço CA50 Φ8,0 mm colados com adesivo epóxi em “X”,

espaçamento de 25 cm nas extremidades e 50 cm no centro

Largura: 4,0 m

Comprimento: 7,0 m

Elementos Estruturais: Madeira Roliça de Eucalipto Citriodora

Tratamento: impregnação de CCA em autoclave

Fundações: estacas de madeira

Vista da Ponte Florestinha.

Fonte: CALIL et al (2006).

Detalhes construtivos da Ponte

Florestinha:

Medição topográfica.

Prova de carga.

Armações no tabuleiro.

Vista inferior do tabuleiro.

247

Detalhes de projeto Estrutural

de pontes em vigas, com

madeira roliça de

reflorestamento:

Seção longitudinal de ponte

em vigas com madeira roliça

Tabuleiro com pranchas

de madeira serrada.

Seção transversal de ponte

em vigas com madeira roliça

Conexões.vigas-coluna, das

peças de madeira roliça.

PONTE ESTRADA FLORESTA

Localização: Piracicaba, SP.

Classe da ponte: TB 30

Sistema estrutural: vigas simples roliças de madeira

Geometria: retangular

Número de vigas: 7 longarinas roliças (diâmetro médio de 35 cm)

Largura: 5,0 m

Comprimento: 6,0 m

Elementos Estruturais: Madeira Roliça de Eucalipto Citriodora

Tratamento: impregnação de CCA em autoclave

Fundações: estacas de madeira

Vista da Ponte Estrada Floresta.

Vista inferior do tabuleiro.

Longarinas roliças. Vigas próximas, sob a região do rodeiro.

Fonte: CALIL et al (2006).

Detalhes construtivos

da ponte em viga:

Planta do muro de contenção

de terra. Posição das colunas

de contraforte.

Colunas de madeira roliça,

estaqueadas no solo, tendo

como função estrutural de

contrafortes do muro de

contenção de terra, nos

encontros.

Vista das colunas

estaqueadas, como

contrafortes do muro de

contenção de terra.

Tabuleiro de pranchas de

madeira serrada.

Rodeiro de madeira.

248

Detalhes construtivos da

Ponte Paredão Vermelho:

Cravação das estacas.

Muro de conteções de terra,

em um dos lados dos

encontos, concluído.

Posicionamento das

longarinas.

Instalação das armações.

Detalhe de proteção dos

topos.

Carreta carreagada para prova

de carga.

Prova de carga na ponte.

PONTE PAREDÃO VERMELHO

Localização: Piracicaba,SP.

Classe da ponte: TB 45

Sistema estrutural: misto madeira roliça e concreto armado

Geometria: retangular

Número de vigas: 11 longarinas roliças

Diâmetro médio: Φ 34 cm

Concreto: fck 18 MPa

Conectores: aço CA50 Φ12,5mm colados c/ adesivo epóxi em

“X”, espaçamento de 25cm nas extremidades e 50cm no centro

Largura: 5,0 m

Comprimento: 10,0 m

Elementos estruturais: Madeira Roliça de Eucalipto Citriodora

Tratamento: impregnação de CCA em autoclave

Fundações: estacas de madeira

Vista da Ponte Paredão Vermelho.

Fonte: CALIL et al (2006)

PONTE IBITIRUNA

Localização: Piracicaba,SP.

Coordenadas GPS S 22º 46’ 32” e W 47º 57’ 56”; altitude 492m

Classe da ponte: TB 45

Sistema estrutural: misto madeira roliça e concreto armado

Geometria: esconsa

Número de vigas: 12 longarinas roliças

Diâmetro médio: Φ 35 cm

Concreto: fck 18 MPa

Conectores: aço CA50 Φ12,5 mm colados c/ adesivo epóxi

inclinados a 45º, espaçamento de 25 cm nas extremidades e

50 cm no centro

Largura: 4,0 m

Comprimento: 6,0 m

Elementos Estruturais: Madeira Roliça de Eucalipto Citriodora

Tratamento: impregnação de CCA em autoclave

Fundações: estacas de madeira

Vista da Ponte Ibitiruna.

Fonte: CALIL et al (2006).

Detalhes construtivos da

Ponte Ibitiruna:

Detalhe do Conector de

Aço CA50 Φ12,5mm,

inclinados a 45º.

Disposição dos conectores

de aço, tracionados

inclinados a 45º.

Tabuleiro de madeira roliça,

instalação das armaduras.

Vista superior da ponte.

Prova de carga sem o

concreto.

Prova de carga final.

249

Detalhes construtivos

da Ponte 01:

Instalação dos conectores

de aço CA50 Φ12,5 mm

colados c/ adesivo epóxi,

em “X”, Nas peças de

madeira roliça que

compõem as longarinas

do tabuleiro.

Conectores e malhas de aço,

instalados sobre a estrutura de

madeira do tabuleiro.

Tabuleiro da ponte,

concretado.

Vista lateral da ponte.

Vista inferior do tabuleiro.

PONTE 01 - CAMPUS II USP

Localização: Campus II, USP, São Carlos, SP.

Coordenadas GPS 21º 59’ 57,9” S 47º 55’ 44,7” W, altitude 834m

Classe da ponte: TB 30

Sistema estrutural: misto madeira roliça e concreto armado

Geometria: esconsa 15º

Número de vigas: 22 longarinas roliças

Diâmetro médio: Φ 33 cm

Concreto: fck 25 MPa

Conectores: aço CA50 Φ12,5 mm colados c/ adesivo epóxi, em

“X” espaçamento de 25cm nas extremidades e 50cm no centro

Largura: 10,0 m

Comprimento: 12,0 m

Elementos Estruturais: Madeira Rloiça de Eucalipto Citriodora

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fundações: estacas, blocos e viga de distribuição em concreto

armado

Vista da Ponte 01 concluída.

Fonte CALIL et al (2006).

PONTE 02 - CAMPUS II USP

Localização: Campus II, USP, São Carlos, SP.

Coordenadas GPS 21º 59’ 58,4” S 47º 55’ 44,0” W, altitude 833 m

Classe da ponte: TB 30

Sist. Est.: misto madeira roliça protendida e concreto armado

Geometria: esconsa 15º

Número de vigas: 22 longarinas roliças

Diâmetro médio: Φ 35 cm

Concreto: fck 25 MPa

Conectores: aço CA50 Φ12,5mm colados c/ adesivo epóxi em

“X”, espaçamento de 25cm nas extremidades e 50cm no centro

Largura: 10,0 m

Comprimento: 12,0 m

Elementos Estruturais: Madeira Rloiça de Eucalipto Citriodora

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fundações: estacas, blocos e viga de distribuição em concreto

armado

Vista da Ponte 02 concluída.

Fonte CALIL et al (2006).

Detalhes construtivos

da Ponte 02:

Instalação dos conectores

de aço CA50 Φ12,5 mm

colados c/ adesivo epóxi,

em “X”, Nas peças de

madeira roliça que

compõem as longarinas

do tabuleiro.

Conectores e malhas de aço,

instalados sobre a estrutura de

madeira do tabuleiro.

Preparo para a

concretagem.

Concretagem do tabuleiro.

Vista inferior do tabuleiro.

Tiras de compensado

servem como forma, para

estanquear o concreto.

250

O procedimento de montagem

da estrutura da cobertura do

quiosque é realizado no chão.

Após montada a estrutura da

cobertura, a mesma é içada

por caminhão munck, e

instalada sobre às colunas.

Estrutura do quiosque,

concluída.

Anel de compressão.

Treliças da estrutura da

cobertura do quiosque.

Conexão com chapas internas

na ligação vigas-coluna-banzo

superior. E barras de aço

rosqueadas passantes na

ligação do banzo inferior com

o banzo superior.

EDIFICAÇÃO DE QUIOSQUE

BEAUDETTE

Localização: Salt Lake City, UT, USA.

Utilização: edificação de quiosque

Projeto: Beaudette Consulting Engineers Inc. - 2001

Sistema estrutural: industrializado, cobertura de treliças e pórticos

Elementos Estruturais: Madeira Roliça de Pequeno Diâmetro

Diâmetros: Φ12 cm e Φ15 cm

Ligações: chapas internas, barras rosqueadas, arruelas e porcas, e

pino metálico com rosca (dowel nut)

Fundações: Sapatas em Concreto Armado.

Projeto Estrutural: Detalhes da treliça da estrutura da cobertura.

Detalhes da conexão com chapas internas da ligação vigas-coluna-

banzo superior da treliça da cobertura do quiosque.

Quiosque concluído.

Fonte: Beaudette Consulting Engineers Inc.

Maquete Eletrônica.

As colunas são fixadas em

placa de base de chapa de

aço, sobre às sapatas da

fundação de concreto armado.

Projeto Estrutural: conexão da

ligação vigas-coluna-banzo

superior da treliça.

Projeto Estrutural: conexão

das chapas internas da ligação

vigas-coluna-banzo superior

da treliça da cobertura.

Ligações: chapas internas,

barras rosqueadas, arruelas e

porcas, e pino metálico com

rosca (dowel nut).

251

Anel de compressão.

Vista das saídas frontal e

lateral esquerda do quiosque.

Estrutura com segmentos de

peças roliças, para formar o

arco sobre a abertura.

Vista inferior da estrutura dos

segmentos de peças roliças.

Ligação com Pino Metálico.

Estutura da união do quiosque

do fundo com o da lateral

direita.

QUIOSQUE DA EMBRAPA

Localização: Vila Serradinho, Campo Grande – MS.

Utilização: edificação do quiosque da EMBRAPA de Campo Grande

Projeto: Arquiteto Dennis Michael Deffense - 2009

Sistema estrutural: Cobertura de quiosque com vigas inclinadas e

escoras inclinadas.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Diâmetros médios: 20 cm a 30 cm

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com pinos metálicos e barras

de aço rosqueadas passantes, arruelas e porcas, inseridas

transversalmente nos elementos estruturais.

Fundações: Vigas inclinadas e escoras engastadas no solo.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: TRAMASUL

Dados: coletados pelo autor em visita técnica em abril de 2009

Fachada Frontal do quiosque.

Fachada lateral direita do quiosque.

Fachada vista dos fundos do quiosque.

Fonte: Fonte: Fotos do Autor em abril de 2009.

Parte da cobertura Externa,

sapê.

Estutura da união dos três

quiosques.

Conexões com pinos

metálicos, na união dos três

quiosques.

Ligação com barras de aço

rosqueadas passantes,

arruelas e porcas.

Estruturas das vigas inclinadas

e escoras engastadas no solo.

Estruturas das vigas inclinadas

e escoras engastadas no solo,

em outro ângulo de visão.

252

Planta de cobertura.

Projeto estrutural: detalhes

das conexões:

Legenda do Projeto:

1 Colunas com seção

composta dupla: 2 x Ф 30 cm.

2 vigas inclinadas com seção

composta dupla: 2 x Ф 22 cm.

3 Terças com madeira

serrada: 18x22 (cm).

EDIFICAÇÃO DE GALPÃO RURAL

Localização: Garnzell, Baviera, Alemanha.

Utilização: edificação de galpão rural.

Projeto Arquitetônico: K. Hitzler, Munich (1988)

Projeto Estrutural: k. Neumaier, Landshut (1988)

Sistema estrutural: Galpão tipo pórticos atirantados.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça

Diâmetros médios: vigas inclinadas 2 x 22 cm; colunas: 2 x 30 cm.

Ligações: chapas de aço e fixação c/ barras de aço rosqueadas

passantes, arruelas e porcas.

Vão: 16,40 metros.

Comprimento: 36,10 metros.

Distância entre pórticos: 5,16 metros.

Elevação do Galpão.

Cobertura do galpão tipo pórtico, atirantado.

Tirantes com barras de aço, da cobertura do pórtico.

Pórtico: Vigas inclinadas e colunas com seção composta dupla.

Fonte:

NATTERER (1998)..

Sistemas Estruturais Usuais

de Culunas, por

NATTERER (1998):

Engastada na base e livre

no topo.

Apoiada na base e

articulada no topo.

Apoiada na base, apoiada

no topo, com travamento

intermediário articulado.

Apoiada na base, apoiada

no topo, com travamento

intermediário engastado.

Mão-francesa na base.

Cavalete assimétrico.

Cavalete simétrico.

Poste cruzado, ou poste em

253

Fachada.

Apoio da estrutura portante

sobre um dos postes principais

Estrutura da cobertura: Treliça

espacial com madeira roliça de

pequeno diâmetro.

Modelo de sistemas

estruturais de coberturas com

treliças espaciais, por

NATTERER (1995):

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

TRELIÇA ESPACIAL

Localização: Gozeyama, Japão.

Utilização: edificação residencial

Projeto: Arq. Yoshitaka Akui

Sistema estrutural: pórticos com cobertura de treliça espacial

sustentada por quatro postes em madeira roliça conectados entre si

por um quadro que assegura o contraventamento.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de pequeno diâmetro.

Ligações: conexões especiais para ligações de treliças espaciais

Planta da cobertura.

Planta de Elevação.

Fonte: NATTERER (1995)

Detalhes das conexões da

treliça espacial:

Legenda das ligações:

(A ) Nós, unidos por elemento

em aço com placas soldadas

entre si para peças com Φ

10,5 cm articuladas

individualmente no interior.

(B) e (C), apoio da estrutura

portante sobre um dos postes

principais com 945cm de

altura.

254

Maquetes de projetos de

estruturas de madeira:

Fonte: www.zanine.com.br

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

BRASÍLIA

Localização: Distrito federal, Brasília, BR.

Utilização: edificação residencial, sobrado de dois pavimentos

Projeto: Arquiteto José Zanine Caldas (1975).

Sistema estrutural: Viga-coluna

Distribuição Espacial: planta ortogonal coberta por um telhado em

triângulos. Aeração permanente na base da fachada (região de clima

quente e úmido)

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça

Fontes: NATTERER (1998); PARTEL (1999)

255

Fachada.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

CASA DE FÉRIAS

Localização: Hakone Kanagawa, Japão.

Utilização: edificação residencial.

Projeto Arquitetônico:

Chaire Masahiro Chatini, Univesidade Técnica

de Tóquio (1980).

Paredes: painéis de vedação.

Sistema estrutural: Pórtico.

Elementos Estruturais: peças roliças de madeira.

Elevação: Modelo da estrutura tipo pórtico

Legenda do projeto:

1. parede externa: 15 cm.

2. colunas com peças de madeira roliça: 30 cm.

3. peças de madeira serrada para montantes: 50/110 mm

4. porta de correr de madeira.

5. porta de correr de madeira.

6. deslizante.

7. vigas com peças de madeira roliça: 30 cm.

8. vigas inclinadas com peças de madeira serrada: 80/180 mm

9. telhas

Fonte: NATTERER (1998).

Fachada.

256

Corte transversal. (1) madeira

de seção semi-circular da laje

mista de madeira e concreto

armado, na cobertura da

garagem. Altura total da laje,

23 cm.

Corte transversal.

Detalhe do conector metálico,

embutido na peça de madeira

semi-circular, colados com

adesivo epóxi e distribuído ao

longo do comprimento

longitudinal da peça.

Corte Longitudinal. Detallhe da

seção que corresponde à

nervura de concreto armado,

ao longo dos comprimentos

dos maiores vãos da laje de

cobertura da garagem ,

que são vairáveis,

de 7,38 m à 9,0 m.

Altura aproximada da camada

de concreto da laje com 10

cm. Altura da seção semi-

circular das peças de madeira

roliça da laje cm 13 cm.

O vão da laje mista de

cobertura da garagem, na

direção onde as peças semi-

circulares de madeira estão

distribuídas longitudinalmente

é de 6,5 m.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

CLARENS

Localização:

Suíça

Utilização: edificação residencial

Projeto Arquitetônico: Gifles Bellmanfl Clarens (CH, 1992).

Projeto Estrutural: Natterer en Bois CosuIt, Etoy (CH).

Sistema estrutural: Laje mista madeira concreto armado.

Elementos Estruturais: peças de madeira com seção semicircular.

Planta baixa.

Corte b-b.

Detalhe C: Laje mista madeira semicircular e concreto armado.

Fonte: NATTERER (1998).

Segundo NATTERER (1998), a

empresa realizou uma intensa

abordagem na utilização de

elementos estruturais de

madeira nesta construção,

valorizando a execução com

peças de madeira de baixa

densidade.

A estrutura de laje mista de

madeira e concreto é garantida

pela instalação de um novo

sistema com pino metálico,

ancorado em um furo na

madeira.

Uma grande vantagem deste

sistema construtivo é a

dispensa da necessidade da

utilização de painéis de

compensados e sarrafos de

madeira para a confecção de

formas para as lajes de

concreto armado, pois os

próprios elementos estruturais

com peças de madeira

semicirculares, dispostos lado

a lado, já assumem a função

das formas. Desta maneira, o

sistema de montagem é

rápido, reduz o desperdício de

peças de madeira, e possibilita

a agilidade no tempo de

construção, pois não requer

mão de obra de desforma,

podendo a estrutura da laje

ficar pronta em uma semana.

Detalhe C.

Fase de montagem: instalação

das peças semi-circulares de

madeira, para formar o pano

da laje, e instalações das

armaduras.

Segundo NATTERER, estas

novas tecnologias são

competitivas, favorecem uma

melhoria na qualidade das

construções de edificações, e

fazem parte de esforços para

utilizações adequadas de

madeiras provenientes de

reflorestamento, tendo um

fundamental papel econômico.

257

Içamento das colunas, com

caminhão muque.

Fundação: aberduta para

execução do bloco de

concreto armado.

Vigas baldrame: esperas de

barras de Aço CA50, coladas

com adeseivo eepóxi, nos

furos na base da coluna.

Vigas baldrame em concreto

armado, interligadas aos

blocos de fundação.

Colunas engastadas,

concluídas.

Estrutura da cobertura:

vigas de respaldo e vigas

inclinadas de madeira roliça,

terças de caibros.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

CIDADE JARDIM

Localização: Bairro Cidade Jardim, Campo Grande, MS.

Utilização: edificação residencial, sobrado de dois pavimentos

Projeto: Arquiteto André Costa - 2002

Sistema estrutural: Sistema misto, laje pré-fabricada apoiada sobre

vigas de madeira serrada e cobertura viga-coluna com madeira roliça.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto, vigas de

madeira serrada, lajes pré-fabricadas, vigas baldrame de concreto

Armado.

Diâmetros médios dos postes: 20 cm a 30 cm

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com pinos metálicos

Fundações: Blocos em Concreto Armado.

Tratamento: Impregnação de CCA da Montana Química.

Fornecedor da madeira: TRAMASUL

Acabamento e proteção superficial da madeira: osmocolor stain da

Montana Química.

Dados: coletados pelo autor em visita técnica em abril de 2009.

Fachada em fase de construção.

Fachada da edificação concluída.

Fonte: www.flickr.com/photos/andre_costa/sets/72157606167215437/

Abertura na coluna, para

instalação de viga de madeira

serrada, com seção retangular.

Instalação das vigas serradas,

de seção retangular.

Vigas serradas, de seção

retangular, que suportam o

piso do pavimento superior.

Trilhos das lajes pré-fabricadas

treliçadas, apoiadas sobre as

vigas serradas, de seção

retangular, que compõem o

piso do pavimento superior.

Vista inferior da instalação dos

trilhos da laje pré-fabricada,

apoiados sobre as vigas de

madeira serrada.

Alvenaria com tijolos furados.

258

Içamento das colunas, com

caminhão muque.

Fundação: Poste engstado em

bloco de concreto armado.

Vigas baldrame em concreto

armado, interligadas aos

blocos de fundação.

Colunas engastadas,

concluídas.

Içamento das vigas c/ talhas.

Laje pré-fabricada apoiada

sobre as vigas de madeira

serrada. Conexão de duas

vigas de madeira serrada,

apoiadas no corte do poste.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

ITATIAIA

Localização: Bairro Itatiaia, Campo Grande, MS.

Utilização: edificação residencial, sobrado de dois pavimentos

Projeto: Arquiteto André Costa - 2002

Sistema estrutural: Sistema misto, laje pré-fabricada apoiada sobre vigas de

madeira serrada e viga-coluna com madeira roliça.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto, vigas de madeira

serrada, lajes pré-fabricadas, vigas baldrame de concreto Armado.

Diâmetros médios dos postes: 20 cm a 30 cm

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com pinos metálicos

Fundações: Blocos em Concreto Armado.

Tratamento: Impregnação de CCA da Montana Química.

Fornecedor da madeira: TRAMASUL

Acabamento e proteção superficial da madeira: osmocolor stain da Montana

Química.

Dados: coletados pelo autor em visita técnica em abril de 2009.

Vista frontal da estrutura. Maquete eletrônica da residência do Itatiaia,

desenvolvida pelo autor no Programa Microstation.

Fachada da edificação concluída.

Entalhe no topo da coluna. Berço de apoio para viga.

Fonte: www.flickr.com/photos/andre_costa/sets/72157605403315854/

Estrutura da cobertura da

fachada (cumeeira).

Estrutura da cobertura da

fachada (Beiral).

Alvenaria com tijolos furados.

Cobertura: Terças com

caibros de madeira

serrada.

Muro com MRR.

Acabamento e proteção da

madeira com osmocolor

stain da Montana Química.

259

Perspectiva da fachada.

Fachada frontal

Elevação: lateral esquerda.

Lateral esquerda.

Paredes com duas placas de

OSB, tipo sanduíche,

dispostas a 5 cm de distância.

Cobertura com telhas de fibra

vegetal.

EDIFICAÇÃO DE LOFT

BALANÇO

Localização: Campos do Jordão, SP.

Utilização: edificação de loft de dois pavimentos

Projeto: Arquiteto André Eisenlohr

Sistema estrutural: colunas como postes e vigas com seção composta

por dois elementos de madeira serrada, e com contraventamentos

verticais e horizontais através de tirantes de cabos de aço.

Elementos Estruturais: colunas com peças de madeira roliça de

reflorestamento e vigas com madeira serrada.

Fundações: Blocos em Concreto

Loft na encosta. Colunas sobre blocos de concreto.

Fonte: www.casa.abril.com.br/planeta/casas/planeta_185377.shtml

Tirantes com cabos de aço.

Contraventamentos

horizontal, c/ cabos de aço.

Contraventamentos

verticais, c/ cabos de aço.

“A estrutura balança

sem sucumbir ao vento.

Cabos de aço cruzados

estabilizam a casa e dão

elasticidade, a estrutura

balança sem riscos,

afirma o arquiteto.”

Vigas com seção composta

por dois elementos.

260

Construção em encosta.

Telhas de aço galvanizado.

Revestimentos com tijolos

aparentes.

Varanda: deck de pinus.

Para garantir a durabilidade

das colunas estruturais de

madeira roliça, nas ligações

entre as colunas e os blocos

de fundação, criou-se placas

de base em aço galvanizado,

parafusadas nas bases das

colunas, e chumbadas nos

blocos de concreto. Desta

forma, isolam-se as peças de

madeira para proteger da ação

da umidade presente no solo.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

CHALÉ CONTEMPORÂNEO

Local: Serra da Mantiqueira, São Bento do Sapucaí,SP.

Utilização: edificação residencial, sobrado de dois pavimentos

Projeto: Arquiteto Roberto Amá (2005)

Dados: coletados pelo autor em visita técnica em abril de 2009

Sistema estrutural: pórticos com viga sanduíche compostas de duas

peças de madeira serrada externas e uma peça de madeira roliça

interna, conectadas nas colunas de madeira roliça de eucalipto.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Ligações: conexões de aço galvanizado, parafusos e porcas.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecimento: Usina Araucária

Fachada principal da edificação do chalé contemporâneo.

Placas de base da coluna, sobre blocos de fundação.

Fonte: Casa & Construção, número 41

Estrutura do salão.

Viga sanduíche compostas de

duas peças de madeira

serrada externas e uma peça

de madeira roliça interna,

conectadas nas colunas.

Seção transversal de diga

sanduíche compostas de duas

peças de madeira serrada

externas e uma peça de

madeira roliça interna.

261

Estrutura da varanda.

Cobertura com Treliças Howe.

Foto pela abertura.

Terças com madeiras roliças.

Coluna de canto, recebendo

as vigas.

Colunas de extremidades,

recebendo às vigas.

Colunas de canto e de

extremidades recebendo às

vigas.

Fachada principal.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

NATIVIDADE

Localização: Interior de São Paulo, SP.

Utilização: edificação residencial, sobrado de dois pavimentos

Projeto Arquitetônico: João Mansur

Cálculo e Dimensionamento :

Callia Estruturas de Madeira

Planejamento e execução e :

Lock Construtura S.A.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com pinos metálicos

inseridos nos elementos estruturais viga-coluna.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fachada do fundo

Beirais da cobertura com terças de madeira roliça.

Fachada lateral

Fonte: www.callia.com.br

Estruturas das varandas em

balanço.

Mão-francesa nas

extremidades das vigas em

balanço das varandas.

Esquadrias de madeira

serrada, fixadas nas vigas e

colunas.

Estrutura da escada.

Placa de Base, coluna

espaçada do contato com o

piso.

Lote de peças roliças,

classificadas.

262

Cobertura da garagem,

com duas águas.

Sacada em balanço, sobre

viga com seção bicircular.

Viga com seção bicircular,

porém sem o uso de anéis.

Guarda corpo da varanda.

Viga intermediária de

travamento do pé direito duplo,

apoiada nas colunas de canto

e intermediária.

Aberturas na cobertura, para

entrada de iluminação natural.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

CENTRO

Localização: Centro, Campo Grande, MS.

Utilização: edificação residencial, sobrado de dois pavimentos

Projeto: Arquiteto Dennis Michael Deffense (2001)

Sistema estrutural: Viga-coluna com pé direito duplo.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Diâmetros médios: 20 cm a 30 cm

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com pinos metálicos

inseridos nos elementos estruturais viga-coluna.

Fundações: Blocos em Concreto Armado sobre estacas escavadas.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: TRAMASUL

Dados: coletados pelo autor em visita técnica em abril de 2009.

Fachada principal da edificação residencial.

Varanda da entrada principal da sala de estar.

Sistema estrutural viga-coluna com pé direito duplo da sala de estar.

Fonte: Fotos do Autor em abril de 2009.

Cobertura do banheiro.

Cobertura da sacada da suíte.

Escada de acesso ao

mezanino. com peças de

madeira roliça de meia seção.

Viga inclinada da cobertura do

mezanino com a sala, apoiada

no topo da coluna de canto.

Cobertura da varanda de

acesso à sala de estar.

Cobertura da sala de pé

direito duplo, que fica em

anexo ao mezanino.

263

Conexão de uma das colunas

intermediárias, da varanda.

Conexão de uma das colunas

centrais, da varanda.

Conexão da coluna de canto

da varanda à frente.

Conexão da coluna de canto

da varanda na lateral

esquerda.

Conexão da coluna interme-

diária, da varanda com a sala

social, na lateral esquerda.

Conexão de uma das colunas

centrais, da varanda com a

sala social.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

CARANDÁ 3

Localização: Carandá 3, Campo Grande – MS.

Utilização: edificação residencial, sobrado de dois pavimentos

Projeto: Arquiteto Dennis Michael Deffense (2005)

Sistema estrutural: Viga-coluna

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Diâmetros médios: 20 cm a 30 cm

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com pinos metálicos

inseridos nos elementos estruturais viga-coluna.

Fundações: Blocos em Concreto Armado sobre estacas escavadas.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: TRAMASUL

Dados: coletados pelo autor em visita técnica em abril de 2009.

Vista geral da edificação e jardim no quintal.

Fachada da varanda e porta de acesso à sala social.

Vidro na cobertura para entrada de iluminação natural.

Estrutura da cobertura da sala social.

Fonte: Fotos do Autor em abril de 2009.

Estrutura da cobertura do hall

de entrada principal. Forro com

chapas de OSB.

Estrutura da cobertura

sobre à escada.

Estrutura da cobertura da

sala social, e conexões viga-

coluna, pé-direito duplo.

Colunas intermediárias e de

canto da sala social.

Patamar da escada.

Parte da fachada frontal.

264

Condomínio Sítio da Tribo II:

Corte A.A..

Condomínio Sítio da Tribo II:

Colunas de madeira roliça,

contraventadas com treliças

em X, constituídas por vigas

compostas de duas peças de

madeira serrada externas.

Condomínio Sítio da Tribo V:

vigas compostas de duas

peças de madeira serrada

externas, conectadas no topo

da Coluna de madeira roliça.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

CONDOMÍNIO SÍTIO DA TRIBO

Localização: Ibiúna, SP.

Utilização: edificações residenciais, em condomínio

Projeto: Arquitetos Ignácio Mesquita e José Augusto Conceição

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça e serrada de

eucalipto e de pinus

Tratamento: eucalipto autoclavado.

Condomínio Sítio da Tribo I: Colunas de madeira roliça, vigas

compostas de duas peças de madeira serrada externas.

Condomínio Sítio da Tribo III: Colunas de madeira roliça, vigas e

mãos- fracesa de madeira serrada.

Condomínio Sítio da Tribo IV: Colunas de madeira roliça,

vigas de madeira serrada.

Condomínio Sítio da Tribo V: Colunas de madeira roliça, vigas

compostas de duas peças de madeira serrada externas.

Fonte: http://www.bparquitetura.com.br

Condomínio Sítio da Tribo I:

Paredes externas inclinadas,

construídas com peças

serradas de pinus.

Condomínio Sítio da Tribo I:

Colunas da garagem, com

peças roliças de madeira.

Condomínio Sítio da Tribo I:

vigas compostas de duas

peças de madeira serrada

externas, conectadas no

topo da Coluna de madeira

roliça.

Condomínio Sítio da Tribo I:

Varanda. Colunas de madeira

roliça, vigas compostas de duas

peças de madeira serrada

externas.

265

Cobertura com treliças

polonceau reta invertida.

Mezanino: Sistema estrutural

viga-coluna.

Estrutura da escada.

Pé direito duplo, com

7,0 metros de altura.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

ALTO DE PINHEIROS

Localização: Alto de Pinheiros, São Paulo, SP.

Utilização: edificação residencial, sobrado de dois pavimentos

Projeto: Arquiteta Flávia Ralston

Sistema Estrutural: pórtico, viga-coluna e cobertura com

treliças polonceau reta invertida

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com parafusos metálicos

Fundação: blocos e pilaretes de concreto armado.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Pergolado e estrutura de peças roliças do painél de vidro.

Varanda: cobertura com treliças polonceau reta invertida.

Fonte: Casa & Construção, número 36

Cobertura com treliças

polonceau reta invertida.

Varanda: estrutura de

peças roliças do painél de

vidro.

Pilares de concreto

Armado: parte da

estrutura da casa.

Coluna de eucalipto do

pergolado do jardim.

Fachada.

266

Descritivo da obra:

1. Porta com madeira de

demolição.

2. Toda estrutura da casa

(colunas, vigas e

madeiramento da cobertura),

são de eucalipto tratado em

autoclave e proteção com

duas demãos de stain.

3. Sala de Estar Jantar.

Estrutura da cobertura

aparente.

4. sala de jantar.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

NO LITORAL ITACARÉ

Localização: Itacaré, Litoral Baiano, BA.

Utilização: edificação residencial, térrea

Projeto:

Arquiteto Ademar Gustavo Sá Santos

Sistema estrutural: viga-coluna, cobertura e terças com madeira roliça

de eucalipto

Telhas: taubilha, telhas de madeira 20cmx50cm pregadas na estrutura

da cobertura, com pregos galvanizados.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Proteção Externa: duas demãos de stain

No topo do morro, o terreno é estreito e comprido, com o lado maior

voltado para o mar.

Todos os ambientes tem vista para o Mar. O arquiteto, pensou nisso

ao desenhar a planta em três blocos (o do casal, o de estar e o dos

hóspedes), organizados em torno do terraço.

Fonte: Arquitetura & Construção, Editora Abril, Dez 2005.

5. Nos quartos as telhas não

ficaram aparentes, foram

utilizados forros de angelim.

6. Muito usadas no litoral da

Bahia, as telhas de madeira

(taubilha) 20cmx50cm, foram

fixadas na estrutura da

cobertura com pregos

galvanizados. A manta da

subcobertura é obrigatória

para evitar infitrações. Foram

cortadas em tiras e colocadas

nos trechs em que as telhas

sobrepõem.

7. Vista da área da piscina.

8. Gradiis também de madeira

roliça de eucalipto.

267

Tirante de aço, do pórtico.

Terças de Madeira roliça,

apoiadas sobre à viga,

também de madeira roliça.

Vedação entre terças e vigas,

com sarrafos.

Conexões da base do espigão

de madeira roliça do telhado,

apoiando sobre a conexão

de canto das vigas

de madeira roliça.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

BÚZIOS

Localização: Manguinhos, Búzios, RJ.

Utilização: edificação residencial

Projeto: Arq. Maurício Magarão, Arq. Cilene Marx (Cadas Arq.)

Ano: 2007

Sistema estrutural: pórtico e viga-coluna

Ligações: Entalhes na madeira, e fixação com pinos metálicos

Fachada: estrutura do deck sobre a piscina.

Estrutura do deck coberto. Ao fundo, estrutura do muro.

Sala de estar e jantar: cobertura com telhas cerâmicas.

Estrutura da cobertura da sala de estar e jantar.

Fonte: www.cadas.com.br

Estruturas da residência,

pórticos, compostos por vigas

e colunas de madeira roliça.

Entalhes nas conexões das

vigas de madeira roliça,

com às colunas.

Ofurô:tora de madeira.

Pórticos da estrutura da

cobertura do deck,

composto por vigas de

madeira serrada e colunas

de madeira roliça.

268

Estrutura da sala de jantar.

Estrutura do corredor de

acesso à sala de jantar.

Área externa da varanda.

Pórtico c/ duchas na piscina.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

PRAIA DO FORTE

Localização: Praia do Forte, Salvador, BA.

Utilização: edificação residencial

Projeto: Arquiteto David Bastos

Sistema estrutural: Pórticos

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto Tratado.

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com pinos metálicos

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave. Nos cortes e furos,

foram aplicados pentox da Montana Química.

Acabamento e proteção externa: Osmocolor da Montana Química.

Plantas baixas da edificação.

Suspensa do solo por meio de palafitas, a casa se livra de umidade. A

altura também melhora a ventilação.

Fonte: Arquitetura & Construção, setembro de 2005.

Estrutura da varanda.

Estrutura da cobertura da

varanda. Beirais de 1 metro.

Terças, com madeira roliça.

Acabamento e proteção das

estruturas de madeira com

Osmocolor da

Montana Química.

Estrutura da sala de estar.

Estrutura da cobertura da sala

de estar.

269

Vista frontal da estrutura da

varanda de acesso à sala.

Perspectiva da estrutura da

varanda de acesso à sala.

Instalação de chapas com

dentes estampados nas

extremidades das peças.

Conexão da estrutura da

varanda com a sala.

Estrutura da varanda da

churrasqueira. Sofás e mesa

da varanda com peças roliças.

Estrutura da cobertura da

varanda da churrasqueira.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

TERRAVISTA - LOTE 14

Localização: Terravista, lote 14, Salvador, BA.

Utilização: edificação residencial

Projeto: Arquiteto David Bastos

Sistema estrutural: Pórticos e coberturas de treliça howe

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto Tratado.

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com pinos metálicos

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fachada geral da edificação. Estrutura de pórtico.

Estrutura de pórtico e estrutura da cobertura da sala com terças de

madeira roliça.

Estrutura da cobertura da sala, vista de outro ângulo.

Fonte: www.davidbastos.com

Vigas da estrutura do

banheiro.

Estrutura do guarda corpo da

sacada, com peças roliças de

madeira de reflorestamento.

Viga de travamento do pórtico

da varanda de acesso à sala.

Estruturas da garagem e do

hall de entrada.

Estrutura do Hall de entrada.

Iluminação da estrutura da

varanda de acesso à sala.

270

Estrutura da cobertura com

peças roliças de madeira.

Estrutura da sala de jantar.

Instalação de chapas com

dentes estampados nas

extremidades das peças.

Exemplo de chapas com

dentes estampados na

extremidade de uma viga.

Ao fundo, mão francesa que

apóia a viga de sustentação

do pergolado sobre a piscina.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

TERRAVISTA - LOTE 77

Localização: Terravista, lote 77, Salvador, BA.

Utilização: edificação residencial

Projeto: Arquiteto David Bastos

Sistema estrutural: Pórtico, viga-coluna.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto Tratado.

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com pinos metálicos

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fachada da edificação.

Estrutura da sala: Sistema estrutural viga-coluna.

Pergolado: Sistema estrutural de pórtico.

Fonte: www.davidbastos.com

Viga segundária, apoiada

normalmente através de

entalhe e pino metálico,

lateralmete na viga principal.

Conexão da viga, através de

entalhe normal à coluna.

Conexão viga,, através de

entalhe no topo da coluna.

Viga apoiada sobre o entalhe

no topo da coluna.

271

As toras de madeira roliça de

eucalipto, utilizadas na

estrutura, foram transportadas

imersas ao mar, amarradas a

um barco que as rebocou até

a Ilha do Araújo.

Estruturas da varanda, com

peças roliças.

Estrutura da sala. Sistema

estrutural viga-coluna.

Foram utilizadas mãos

francesas em algumas

ligações viga-coluna.

Detalhe de uma mão

francesa, interligando a

viga à coluna.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

ilha do araújo - paraty

Localização: Ilha do Araújo, Paraty, RJ.

Utilização: edificação residencial, sobrado de dois pavimentos

Projeto: Arquiteta Iris Carneiro

Construção: Marcos da Costa Monteiro Filho

Dados: Arquitetura & Construção, Editora Abril, Set 2008.

Sistema estrutural: viga-coluna e assoalhos sobre vigas de madeira

serrada.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Telhado: cobertura de madeira com taubilha

Pé direito: 8 metros

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Acabamento e proteção da madeira: Osmocolor Stain, da Montana

Química.

Vista frontal da edificação. Beirais de 80 cm de profundidade evita

entrada de chuva pelo ripado longo abaixo do telhado.

Fonte: Arquitetura & Construção, setembro de 2008.

Apenas a área dos quartos

está apoiada diretamente no

solo, sobre uma fundação de

sapata corrida. As colunas de

eucalipto foram erguidas sobre

o pilotis de concreto.

Detalhe dos assoalhos sobre

vigas de madeira serrada,

apoiadas na viga de madeira

roliça de eucalipto.

Detalhe de uma conexão de

vigas em uma coluna de

extremidade.

Vista interna da sala de jantar.

A estrutura da cobertura, foi

projetada propositalmente com

caibros em linha, a fim de

formar um efeito listrado,

espaçados a cada 15cm,

dispensando a utilização das

ripas. O ganho estético porém

pesa no bolso, pois consome

quatro vezes mais madeira

que o sistema convencional.

272

Estrutura da varanda.

Estrutura do mezanino.

Vigas com seção bicircular.

Estrutura do pergolado.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

LITORAL DE TRANCOSO

Localização: Litoral de Trancoso, Bahia.

Utilização: edificação residencial, sobrado de dois pavimentos

Projeto: Arquiteto Thomas Michaelis

Sistema Estrutural: viga-coluna, vigas simples e vigas de seção

bicircular

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto com

certificação de procedência.

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com pinos metálicos

inseridos nos elementos estruturais viga-coluna.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fachada, lado da piscina.

Fonte: Construir Rústicas, N° 03, 2009. Casa Dois Editora.

Terças de madeira roliça.

Vigas da cobertura da sala.

Mirante com vista para o mar.

Estrutura do quiosque com

peças roliças de madeira.

Fachada principal.

273

Vista interna da sala de estar.

Estrutura com vigas de

madeira roliça. Terças da

cobertura com vigas madeira

serrada.

Colunas de madeira roliça,

fixadas em pilaretes de

concreto armado revestido

com pedras.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

florianópolis

Localização: Ilha de Florianópolis, SC.

Utilização: edificação residencial, sobrado de quatro pavimentos

Projeto: Henrique Reinach e Maurício Mendonça

Construção: Manoel L. S. Farias e Luiz Fernando Luz Silva

Sistema estrutural: Sistemas de Pórticos, a parte frontal da edificação

a estrutura é composta por pórticos com postes de eucalipto. As

demais áreas a estrutura é de concreto armado.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecimento da madeira roliça: IRPA

Vista Frontal da edificação.

Para construir o mirante na cobertura da residência, a estrutura

frontal da edificação foi construída com pórticos de madeira

roliça. Esse desenho de cobertura disfarça a altura de 12 m.

Fonte: Arquitetura & Construção, Editora Abril, Dez 2005.

Detalhe do pórtico da lateral

esquerda da edificação.

Vista dos fundos da

edificação.

Pergolado na piscina.

Pergolado na varanda do

mirante.

274

Vista interna da varanda com

pergolado.

Verga de madeira roliça, sobre

a porta de entrada principal.

Coluna de canto da varanda

com vista para o mar.

Viga inclinada da estrutura

da cobertura.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

BRANCO NATURAL

Localização: Condomínio em Búzios, RJ.

Utilização: Condomínio com 10 edificações residenciais semelhantes,

com sobrados de dois pavimentos

Projeto do condomínio: Zinho Paccaud; Daniel Paccaud.

Projeto de personalização desta residência: Arq. Isabella Lucena

Correia.

Sistema estrutural: varandas, pergolados e coberturas, com sistemas

de pórticos com madeira roliça, demais áreas com estruturas de

concreto armado.

“

Aqui, a atmosfera convida a relaxar com todo o conforto.”

Fachada, padrão do condomínio, tem amplos vãos

que proporciona luz natural.

Estrutura do pergolado com peças roliças de madeira.

Fonte: Arquitetura & Construção, Editora Abril, Mar 2009.

Viga inclinada da estrutura da

cobertura da suíte.

Planta baixa do

pavimento térreo.

Planta baixa do

pavimento superior.

“Sustentabilidade: Um estudo

recente do Laboratório

Nacional Lawrence Berkeley,

na Califórnia, mostrou que

pintar os telhados e

fachadas de branco ajuda a

combater o aquecimento

global

. Enquanto as

coberturas escuras absorvem

80% do calor externo, as

claras refletem até 90% da luz

solar. Com isso, cidades com

mais telhados brancos

sofreriam menos com as ilhas

de calor.”

Fonte: www.onedegreeless.org

275

Montagem da estrutura, em

Avaré, SP.

Treliça Howe.

Treliça Polonceau

Invertida, em Vitória ES.

Nó da treliça: ligação com

chapa interna e parafusos.

Nó da treliça: ligação com

chapa externa e parafusos.

Beirais e terças com MRR.

Pergolado e gradil com MRR.

EDETALHES CONSTRUTIVOS

CALLIA ESTRUTURAS DE MADEIRA

Localização: São Paulo, SP.

Projetos: Callia Estruturas de Madeira

Sistemas estruturais: viga-coluna, pórticos, treliças e quiosques

Elementos Estruturais: Peças roliças de Madeira

Ligações: Entalhes na madeira, fixação com chapas (internas e

externas) de aço galvanizadas e barras rosqueadas passantes,

arruelas e porcas.

Tratamento: impregnação de CCA em autoclave.

Encontro de vigas laterais e espigão. Foi usado um martelete para o

espigão e barra rosqueada Ø1/2" para as vigas de travamento laterais.

Encontro de vigas duplas com pilar. Ligação com lingueta de

aço galvanizado na viga inferior e uma cantoneira na viga

superior. A viga é dupla p/ receber carga da laje treliçada.

Ligações em coluna central.

Fontes: www.callia.com.br

www.estruturasdemadeira.blogspot.com

Cobertura de residência em

Belo Horizonte, MG.

Terças: Composições de raios.

Ligações: barras rosqueadas.

Cunha de compressão central.

Anel de compressão central.

Ligação de base de coluna, em

placa de base de aço

galvanizado.

Placa de base de aço

galvanizado: transição do

bloco de concreto para a

coluna de madeira. Foi

desenvolvida na Callia

Estruturas de Madeira. Este

Elemento eleva a coluna de

madeira, evitando o contato da

mesma c/ o concreto. Com

isso a água nesta região

evapora rapidamente, evitando

o apodrecimento da

base da coluna.

276

Alguns cuidados no projeto

ajudam a aumentar a vida útil

da madeira. O arquiteto James

criou beirais largos, fundações

elevadas e um telhado com

caimento perfeito, que evita

acúmulo de água na madeira,

e o conseqüente surgimento

de insetos e fungos. As

fundações e alvenarias, foram

executadas em três meses.

Em trinta dias, a equipe da

Tora Log Home, ergueram

todas as paredes de madeira e

a estrutura do telhado.

Entre os troncos sobrepostos,

aplica-se uma espuma de

vedação, que evita o

surgimento de fendas. Para

reforçar a junção, são

instalados parafusos longos

em toda a extensão da parede

passando pelas toras.

Estrutura da pérgula no hall de

entrada: Entalhes precisos nas

conexões das peças.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

CASA NA FAZENDA

Localização: interior de São Paulo, SP.

Utilização: edificação residencial de casa em fazenda

Projeto: Arquiteto James Lawrence Vianna

Cálculo Estrutural:

Raphael Bonan

Execução: Tora Log Homes e NAJ Construções (2002)

Sistema estrutural: sistema industrializado (pré-fabricado) constituído

pela composição de painéis com peças roliças e pórticos.

Elementos Estruturais: vigas, colunas e painéis de MRR com diversas

espécies de eucalipto: Citriodora, Urophylla, Grandis e Cloeziana.

Tratamento: eucalipto autoclavado.

Acabamento e proteção externa: Stain Osmocolor (Montana Química).

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com, parafusos passantes

longos, inseridos nos elementos estruturais.

Fundações: Blocos de Concreto e baldrame de concreto c/ 40 cm de

altura, que contorna a casa, e sevem de base para às toras.

Inspirado nas tradicionais log home americanas, a construção recorreu

a técnicas modernas que garantem acabamento refinado e vida longa

às paredes de toras de eucalipto, comenta o arquiteto James.

Duas demãos de impregnante do tipo stain (Osmocolor, da Montana

Química) protegem o madeiramento. Ele deve ser reaplicado a cada

dois anos. 'Assim, o eucalipto pode durar tanto quanto uma parede de

alvenaria', diz Lupércio Barros Lima, da construtora Tora.

Fonte: Arquitetura & Construção, Edição de julho de 2003.

Nas logs tradicionais, as

próprias paredes apóiam o

telhado. Como este projeto é

muito recortado, com clarabóia

e painéis de vidro, foi preciso

acrescentar pórticos e colunas.

Alguns desses pórticos,

compostos por vigas e

colunas, ficam aparentes no

interior da sala, sustentando

também as vigas do mezanino.

Entalhes precisos, e parafusos

nas conexões das peças.

Na sala principal, dois

troncos paralelos formam a

viga inclinada, que

sustentam os degraus da

estrutura da escada.

277

Seções transversais, das

toras, torneadas na indústria.

Sistema de encaixes dos

entalhes, nas toras.

Formação dos cantos das

paredes.

Ligações: Entalhes na

madeira. Fixação com longas

barras rosqueadas, de aço

galvanizadas, instaladas em

toda a extensão da parede

passando pelas toras, com

arruelas e porcas de aperto

nas extremidades.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

LOG HOME DE PINUS

IRPA - PROJETO 1

Localização: Interior de São Paulo, SP.

Utilização: edificação residencial

Projeto: Eng. Luiz Fernando Bressan

Sistema estrutural: estruturas compostas por painéis. O sistema

construtivo é industrial, pré-fabricado, tipo “Log Home” americanas.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Pinus

Ligações: Entalhes na madeira. Fixação com longas barras

rosqueadas, de aço galvanizadas, instaladas em toda a extensão da

parede passando pelas toras.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: IRPA, São Carlos, SP

Planta baixa: casa do projeto 1

Fachada: estrutura da varanda. Fonte:.

www.casabella.etc.br

Madeira de reflorestamento,

tratada com Impregnação de

CCA em autoclave.

Torno para peças roliças.

Entalhes para conexões nos

encontros de paredes, de

construções com sistemas

estruturais tipo Log Homes.

Sala: paredes internas.

Varanda: paredes externas.

278

Seções transversais, das

toras, torneadas na indústria.

Sistema de encaixes dos

entalhes, nas toras.

Formação dos cantos das

paredes.

Ligações: Entalhes na

madeira. Fixação com longas

barras rosqueadas, de aço

galvanizadas, instaladas em

toda a extensão da parede

passando pelas toras, com

arruelas e porcas de aperto

nas extremidades.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

LOG HOME DE PINUS

IRPA – PROJETO 2

Localização: Interior de São Paulo, SP.

Utilização: edificação residencial

Projeto: Eng. Luiz Fernando Bressan

Sistema estrutural: estruturas compostas por painéis. O sistema

construtivo é industrial, pré-fabricado, tipo “Log Home” americanas.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Pinus

Ligações: Entalhes na madeira. Fixação com longas barras

rosqueadas, de aço galvanizadas, instaladas em toda a extensão da

parede passando pelas toras.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: IRPA, São Carlos, SP

Planta baixa: casa do projeto 2

Fonte:. www.casabella.etc.br

Madeira de reflorestamento,

tratada com Impregnação de

CCA em autoclave.

Torno para peças roliças.

Entalhes para conexões nos

encontros de paredes, de

construções com sistemas

estruturais tipo Log Homes.

Vista externa: colunas da

varanda.

Estrutura da varanda:

colunas c/ peças roliças

com seção composta tripla

e vigas com seção

composta dupla.

Abertura com instalação de

janela.

279

Seções transversais, das

toras, torneadas na indústria.

Sistema de encaixes dos

entalhes, nas toras.

Formação dos cantos das

paredes.

Ligações: Entalhes na

madeira. Fixação com longas

barras rosqueadas, de aço

galvanizadas, instaladas em

toda a extensão da parede

passando pelas toras, com

arruelas e porcas de aperto

nas extremidades.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL DE KITNET

LOG HOME DE PINUS

IRPA - PROJETO 3

Localização: Interior de São Paulo, SP.

Utilização: edificação residencial

Projeto: Eng. Luiz Fernando Bressan

Sistema estrutural: estruturas compostas por painéis. O sistema

construtivo é industrial, pré-fabricado, tipo “Log Home” americanas.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Pinus

Ligações: Entalhes na madeira. Fixação com longas barras

rosqueadas, de aço galvanizadas, instaladas em toda a extensão da

parede passando pelas toras.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: IRPA, São Carlos, SP

Planta baixa: casa do projeto 3

Fachada: sistema log homes.

Fonte:. www.casabella.etc.br

Madeira de reflorestamento,

tratada com Impregnação de

CCA em autoclave.

Torno para peças roliças.

Entalhes para conexões nos

encontros de paredes, de

construções com sistemas

estruturais tipo Log Homes.

Vista externa: conexões de

cantos de paredes.

Estrutura da varanda: Peças

roliças de seção compostas.

Área de churrasqueira.

280

Seções transversais, das

toras, torneadas na indústria.

Sistema de encaixes dos

entalhes, nas toras.

Formação dos cantos das

paredes.

Ligações: Entalhes na

madeira. Fixação com longas

barras rosqueadas, de aço

galvanizadas, instaladas em

toda a extensão da parede

passando pelas toras, com

arruelas e porcas de aperto

nas extremidades.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

LOG HOME DE PINUS

IRPA - PROJETO 4

Localização: Interior de São Paulo, SP.

Utilização: edificação residencial

Projeto: Eng. Luiz Fernando Bressan

Sistema estrutural: estruturas compostas por painéis. O sistema

construtivo é industrial, pré-fabricado, tipo “Log Home” americanas.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Pinus

Ligações: Entalhes na madeira. Fixação com longas barras

rosqueadas, de aço galvanizadas, instaladas em toda a extensão da

parede passando pelas toras.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: IRPA, São Carlos, SP

Planta baixa: casa do projeto 4

Fachada: sistema log homes. Fonte: www.casabella.etc.br

Madeira de reflorestamento,

tratada com Impregnação de

CCA em autoclave.

Torno para peças roliças.

Entalhes para conexões nos

encontros de paredes, de

construções com sistemas

estruturais tipo Log Homes.

Sistema de conexões de

paredes.

Estrutura da varanda: pórtico

com peças roliças de seção

composta dupla.

Outro ângulo de visão do

pórtico.

281

Seções transversais, das

toras, torneadas na indústria.

Sistema de encaixes dos

entalhes, nas toras.

Formação dos cantos das

paredes.

Ligações: Entalhes na

madeira. Fixação com longas

barras rosqueadas, de aço

galvanizadas, instaladas em

toda a extensão da parede

passando pelas toras, com

arruelas e porcas de aperto

nas extremidades.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL DE KITNET

LOG HOME DE PINUS

IRPA - PROJETO 5

Localização: Interior de São Paulo, SP.

Utilização: edificação residencial

Projeto: Eng. Luiz Fernando Bressan

Sistema estrutural: estruturas compostas por painéis. O sistema

construtivo é industrial, pré-fabricado, tipo “Log Home” americanas.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Pinus

Ligações: Entalhes na madeira. Fixação com longas barras

rosqueadas, de aço galvanizadas, instaladas em toda a extensão da

parede passando pelas toras.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: IRPA, São Carlos, SP

Detalhes do projeto 5. Fachada: sistema log homes.

Fonte: www.casabella.etc.br

Madeira de reflorestamento,

tratada com Impregnação de

CCA em autoclave.

Torno para peças roliças.

Entalhes para conexões nos

encontros de paredes, de

construções com sistemas

estruturais tipo Log Homes.

Sistema de conexões de

paredes.

Fachada, colunas na varanda.

Estrutura da varanda: colunas

com peças roliças de seção

composta tripla.

282

Seções transversais, das

toras, torneadas na indústria.

Sistema de encaixes dos

entalhes, nas toras.

Formação dos cantos das

paredes.

Ligações: Entalhes na

madeira. Fixação com longas

barras rosqueadas, de aço

galvanizadas, instaladas em

toda a extensão da parede

passando pelas toras, com

arruelas e porcas de aperto

nas extremidades.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

LOG HOME DE PINUS

IRPA - PROJETO 6

Localização: Interior de São Paulo, SP.

Utilização: edificação residencial

Projeto: Eng. Luiz Fernando Bressan

Sistema estrutural: estruturas compostas por painéis. O sistema

construtivo é industrial, pré-fabricado, tipo “Log Home” americanas.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Pinus

Ligações: Entalhes na madeira. Fixação com longas barras

rosqueadas, de aço galvanizadas, instaladas em toda a extensão da

parede passando pelas toras.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: IRPA, São Carlos, SP

Detalhes do projeto 6.

Fonte: www.casabella.etc.br

Madeira de reflorestamento,

tratada com Impregnação de

CCA em autoclave.

Torno para peças roliças.

Entalhes para conexões nos

encontros de paredes, de

construções com sistemas

estruturais tipo Log Homes.

Sistema de conexões de

paredes.

Estrutura da cozinha tipo

americana.

283

Seções transversais, das

toras, torneadas na indústria.

Sistema de encaixes dos

entalhes, nas toras.

Formação dos cantos das

paredes.

Ligações: Entalhes na

madeira. Fixação com longas

barras rosqueadas, de aço

galvanizadas, instaladas em

toda a extensão da parede

passando pelas toras, com

arruelas e porcas de aperto

nas extremidades.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

LOG HOME DE PINUS

IRPA - PROJETO 7

Localização: Interior de São Paulo, SP.

Utilização: edificação residencial

Projeto: Eng. Luiz Fernando Bressan

Sistema estrutural: estruturas compostas por painéis. O sistema

construtivo é industrial, pré-fabricado, tipo “Log Home” americanas.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Pinus

Ligações: Entalhes na madeira. Fixação com longas barras

rosqueadas, de aço galvanizadas, instaladas em toda a extensão da

parede passando pelas toras.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: IRPA, São Carlos, SP

Detalhes do projeto 7.

Fachada.

Fonte: www.casabella.etc.br

Madeira de reflorestamento,

tratada com Impregnação de

CCA em autoclave.

Torno para peças roliças.

Entalhes para conexões nos

encontros de paredes, de

construções com sistemas

estruturais tipo Log Homes.

Sistema de conexões de

paredes.

Estrutura da varanda.

Colunas de peças roliças, com

seção composta tripla e vigas

com seção composta dupla

284

Seções transversais, das

toras, torneadas na indústria.

Sistema de encaixes dos

entalhes, nas toras.

Formação dos cantos das

paredes.

Ligações: Entalhes na

madeira. Fixação com longas

barras rosqueadas, de aço

galvanizadas, instaladas em

toda a extensão da parede

passando pelas toras, com

arruelas e porcas de aperto

nas extremidades.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

LOG HOME DE PINUS

IRPA - PROJETO 8

Localização: Interior de São Paulo, SP.

Utilização: edificação residencial

Projeto: Eng. Luiz Fernando Bressan

Sistema estrutural: estruturas compostas por painéis. O sistema

construtivo é industrial, pré-fabricado, tipo “Log Home” americanas.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Pinus

Ligações: Entalhes na madeira. Fixação com longas barras

rosqueadas, de aço galvanizadas, instaladas em toda a extensão da

parede passando pelas toras.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: IRPA, São Carlos, SP

Detalhes do projeto 8.

Fachada.

Fonte: www.casabella.etc.br

Madeira de reflorestamento,

tratada com Impregnação de

CCA em autoclave.

Torno para peças roliças.

Entalhes para conexões nos

encontros de paredes, de

construções com sistemas

estruturais tipo Log Homes.

Sistema de conexões de

paredes.

Estrutura da varanda.

Colunas e vigas de peças

roliças, com seção composta

tripla.

285

Arquitetônico: Planta Baixa.

Arquitetônico: Fachada lateral.

Perspectiva 1: Estrutura das

paredes, vigas e colunas.

Perspectiva 2: Estrutura com

acréscimo das vigas do sótão.

As peças de madeira roliça,

são entregues embaladas.

Seção das peças roliças

torneadas na indústria.

O sistema de cobertura verde

revestidas com gramas, tem

sido muito utilizado na França.

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

LOG HOME FRANÇA

Localização:

Bretagne,

França.

Utilização: edificação residencial

Projeto: Projet EST (2007)

Sistema estrutural: log home industrializado.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça

Ligações: Entalhes na madeira. Fixação com longas barras

rosqueadas, de aço galvanizadas, instaladas em toda a extensão da

parede passando pelas toras.

Fundações: Concreto Armado.

Projeto Execução: Planta baixa.

Projeto Execução: Fachada frontal.

Projeto Execução: Fachada lateral.

Vista frontal da residência.

Fonte: www.projet-est.com

Detalhes construtivos:

Após realizada as obras de

fundações, normalmente de

concreto armado, são

montadas as peças de

madeira roliça, que formam os

painéis das paredes

estruturais.

Modelo do encaixe das

paredes de canto.

Fase de construção das vigas

do pavimento do sótão.

Fase de construção da

estrutura da cobertura.

Encaixe na união das

paredes de extremidades.

Vista do fundo da edificação.

286

Vista interna do quarto.

Paredes: toras dispostas na

posição vertical.

Sala de estar/jantar

Ducha para piscina.

Grades, portões...

EDIFICAÇÃO RESIDENCIAL

log cabins

Localização: British Columbia, Canadá.

Utilização: edificação residencial, casa térrea

Projeto: Arquiteto Christopher Secor - 1982

Sistema estrutural: Log Home

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça

Fachada frontal.

Fachada Lateral Esquerda.

Sala: Estrutura viga-coluna.

Fonte: www.christophersecor.com/Loghomes.html

Exemplos de projetos de

Jardins Utilizando elementos

de madeira roliça de

reflorestamento:

Muro de contenção de

jardim.

Muro de contenção de

jardim.

Decoração da cascata.

Passarela.

Fonte:

www.clarissahaas.com.br

287

Processo de montagem das

edificações residenciais:

Recebimetno na obra,

dos painéis pré-fabricados

das paredes.

içamento dos painéis pré-

fabricados das paredes, com

auxilio de um caminhão

guindaste.

Posicionamento e montagem

dos painéis pré-fabricados das

paredes, com auxilio de um

caminhão guindaste.

Instalação do painél da

estrutura que compõe a

inclinação da cobertura, sobre

a parede já instalada.

Montagem das vigas do piso

do pavimento superior, fixadas

através de consoles metálicos.

EDIFICAÇÕES RESIDENCIAIS

LOG HOME CALIFÓRNIA

Localização: Califórnia, USA.

Utilização: Diversos modelos de edificações residenciais

Construção: Whisper Creek Developers Inc. Log Homes-Grizzly Log

Builders

Sistema estrutural: Log Home industrializado, pórticos e viga-coluna

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Pinus da Califórnia

Ligações: Entalhes na madeira, consoles metálicos e fixação com

pinos metálicos, barras de aço rosqueadas, arruelas e porcas.

Vigas de madeira roliça, apoiadas em consoles metálicos,

fixados nas vigas de madeira serrada.

Sistema de pórticos, com vigas fixadas em consoles metálicos.

Mesanino: consoles metálicos fixando às vigas nas colunas.

Fonte: www.grizzlylogbuilders.com

Alguns modelos de edificações

residenciais com o sistema

industrializado de log homes,

construído pela Whisper Creek

Developers Inc. na Califórnia:

288

Detalhes da estrutura do

galpão de dois pavimentos do

ateliê de artista plástico.

Ligação viga inclinada-coluna

de canto, cobertura do pórtico.

Conectores de chapas

metálicas galvanizadas

perfuradas, para

ligações com pregos, em

galpões tipo pórtico, com

madeira roliça.

Ligação viga-coluna do

pavineto superior.

Pavimento superior,

colunas de canto e

intermediária.

Treças da cobertura com

madeira roliça de eucalípto.

Cobertura da varanda.

ATELIÊ DE ARTISTA PLÁSTICO

Localização: Carandá, Campo Grande, MS.

Projeto: Arquiteto Dennis Michael Deffense (1998)

Sistema estrutural: Galpão tipo pórtico com vigas inclinadas

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Diâmetros médios: 20 cm a 30 cm

Ligações: Conectores de chapas metálicas galvanizadas perfuradas,

para ligações com pregos, em madeira roliça.

Fechamentos: Alvenarias com tijolos cerâmicos maciços e pedras.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: TRAMASUL

Dados: coletados pelo autor em visita técnica em abril de 2009.

Fachada da edificação do sobrado do ateliê de artista plástico.

Fonte: Fotos do Autor em abril de 2009.

EDIFICAÇÃO DE CLÍNICA VETERINÁRIA

Localização: Carandá, Campo Grande, MS.

Projeto: Arquiteto André Costa (2002)

Sistema estrutural: viga-coluna

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Diâmetros médios: 20 cm a 30 cm

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: TRAMASUL

Dados: coletados pelo autor em visita técnica em abril de 2009.

Fachada principal da clínica veterinária.

Fonte: Fotos do Autor em abril de 2009.

Detalhes da estrutura da

edificação de clínica

veterinária.

Treças da cobertura com

vigas de madeira serrada.

Colunas de canto e

intermediária.

Conexão viga-coluna, viga

apoiada no topo da coluna e

interligada com pino metálico

de vergalhão de aço CA50.

Muro com madeira roliça.

289

Vista frontal da edificação.

cobertura de madeira com

taubilha.

O forro do mezanino é MDF.

Assoalhos c/ madeira serrada

de eucalipto, c/ 4,50mx2,70 m.

EDIFICAÇÃO DO ATELIÊ

lugar do artista

Localização: Região Serrana do Rio de Janeiro, RJ.

Utilização: edificação de ateliê, sobrado de três pavimentos

Projeto e construção: Arquiteto Luiz Carlos Diniz (2003)

Dados: Arquitetura & Construção, Editora Abril, Set 2008.

Sistema estrutural: Sistema de galpão Misto, colunas e vigas de

Madeira roliça, vigas inclinadas de estrutura metálica com perfis i, lajes

de concreto pré-moldado

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Telhado: cobertura de madeira com taubilha

Pé direito: 8 metros

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Vigas metálicas inclinadas de perfil i, de 15 metros de comprimento

com mãos francesas do mesmo perfil, conectadas

às colunas de madeira roliça de eucalípto.

Fonte: Arquitetura & Construção, setembro de 2008.

Estrutura da laje de

concreto pré-moldado,

apoiada sobre às vigas de

madeira roliça de eucalípto.

Estrutura do mezanino: laje

de concreto pré-moldado,

apoiada sobre às vigas de

madeira roliça de eucalípto.

Cozinha no subsolo:

estrutura da laje da cozinha

em concreto pré-moldado,

apoiada sobre às vigas de

madeira roliça de eucalípto.

Estrutura da laje da

varanda em concreto pré-

moldado, apoiada sobre às

vigas de madeira roliça de

eucalípto.

290

Vista lateral esquerda.

Fachada envidraçada.

Vigas com seção composta

dupla, fixadas nas colunas,

com barras de aço rosqueadas

passantes, arruelas e porcas.

Vista lateral direita.

Balanços reforçados com

tirantes como suspensão.

Vista interna do escritório.

À direita escoras inclinadas

definitivas (mãos francesas

tridimensionais), sustentam a

estrutura da cobertura do

escritório.

Fase final da construção.

EDIFICAÇÃO COMERCIAL

ESCRITÓRIO DA UPM TRAMASUL

Localização: Indubrasil, Campo Grande, MS.

Utilização: edificação de escritório comercial

Projeto: Arquiteto Dennis Michael Deffense (2010)

Sistema estrutural: Viga-coluna inclinada e escoras inclinadas

definitivas (mãos francesas tridimensionais) da estrutura da cobertura.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Citriodora.

Diâmetros médios: 20 cm a 30 cm

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com barras rosqueadas

passantes (aço Ф10mm e Ф12,5mm), inseridas nos elementos

estruturais vigas-coluna, fixadas com arruelas e porcas.

Fundações: Colunas engastadas diretamente em Blocos de Concreto

Armado.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: TRAMASUL

Acabamento e proteção externa das peças roliças: Osmocolor Stain

da Montana Química S.A.

Dados: enviados via e-mail pelo autor do projeto em abril de 2010.

Fachada principal em fase final de construção.

Pérgolas em balanço, sobre a área de estacionamento.

Fachada concluída. Lavatório do banheiro.

Fonte: Fotos do Autor do projeto (2010).

Escoras inclinadas (Mãos

Francesas), escoram a

estrutura da cobertura

interna do escritório.

Detalhe das conexões das

escoras inclinadas (Mãos

Francesas tridimensionais),

fixadas c/ barras rosqueadas

passantes, arruelas e porcas.

Lixamento dos elementos

estruturais de madeira

roliça. Preparo para

aplicação de Osmocolor

Stain da Montana Química.

Sistema de instalação dos

vidros da fachada com

sarrafos fixados nas peças

roliças.

Barras de aço da viga

baldrame, inseridas na

base da coluna.

291

Det. da estrutura da edificação

comercial de boutique.

Estrutura de parte da

cobertura da sala social.

Detalhe do vidro na cobertura

para entrada de iluminação

natural.

Conexão das vigas c/ a coluna

do canto direito da edificação.

Viga principal apoiada sobre o

entelhe no topo da coluna e

fixada com pinos metálicos de

vergalhões de Aço CA50.

Furação para a confecção da

ligação por entalhe, para

encaixe da viga de madeira

roliça, no topo da coluna.

Confecção do entalhe, para

encaixe da viga de madeira

roliça, no topo da coluna.

Instalação do pino metálico,

inserido transversalmente, nos

elementos estruturais.

EDIFICAÇÃO COMERCIAL

DE BOUTIQUE

Localização: Jardim dos Estados, Campo Grande, MS.

Projeto: Arquiteto Artur Pérez (2002)

Sistema estrutural: Viga-coluna

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Diâmetros médios: 20 cm a 30 cm

Ligação: entalhes na madeira e pinos metálicos, unindo os elementos

estruturais.

Fundação: Colunas engastadas nas fundações.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: TRAMASUL

Dados: coletados pelo autor em visita técnica em abril de 2009.

Fachada principal de edificação comercial para boutique.

Fonte: Fotos do Autor em abril de 2009.

EDIFICAÇÃO DE ESTANDE ASA-DELTA

Local: Parque de Expo. Laucidio Coelho,

Campo Grande, MS

Utilização: Edificação de estande para exposições de produtos

Projeto: Arquiteto Dennis Michael Deffense (2007)

Sistema estrutural: tipo asa-delta, com vigas inclinadas e colunas

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Diâmetros médios: 20 cm a 30 cm

Ligação: Barras de aço rosqueadas passantes, arruelas e porcas,

inseridas transversalmente nos elementos estruturais, unindo às vigas

às colunas.

Fundação: Colunas engastadas nas fundações.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: TRAMASUL

Dados: coletados pelo autor em visita técnica em abril de 2009.

Fachada da edificação do estande para exposições de produtos.

Fonte: Fotos do Autor em abril de 2009.

Det. da estrutura da asa-delta.

Topo da cobertura

Estrutura da cobertura c/ duas

vigas inclinadas principais, e

doze vigas inclinadas

dispostas em forma de escama

de peixe.

Conexões na ligação das duas

vigas inclinadas principais, no

topo da cobertura, junto ao

topo das duas colunas.

Vista lateral da ligação das

vigas intermediárias de

travamento, com às colunas.

Vista frontal da ligação das

vigas intermediárias de

travamento, com às colunas.

Ligações com barras

rosqueadas passantes,

Arruelas e porcas.

292

Estruturas dos galpões com

sistema estrutural tipo pórtico.

Içamento das peças de

madeira roliça, com caminhão

muque, para montagem da

estrutura do galpão.

Estrutura da cobertura

(cumeeira) do galpão.

Estrutura da Cobertura, com

madeira roliça e terças com

madeira serrada. Cobertura do

galpão, com telhas cerâmicas.

EDIFICAÇÃO DE CASA NOTURNA

BAR TOZEN

Local: Pq. de Expo. Laucidio Coelho, Campo Grande, MS.

Utilização: edificação comercial, bar com decoração e gastronomia

indiana.

Projeto: Arquiteto André Costa - 2002

Sistema estrutural: Galpões laterais com Pórticos Rígidos e Cobertura

central Tipo Asa Delta

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Diâmetros médios dos postes: 20 cm a 30 cm

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com barras rosqueadas de

aço, arruelas e porcas.

Cobertura: Sapé

Fundações: Blocos em Concreto Armado.

Tratamento: Impregnação de CCA da Montana Química.

Fornecedor da madeira: TRAMASUL

Acabamento e proteção superficial da madeira: osmocolor stain da

Montana Química.

Dados: coletados pelo autor em visita técnica em abril de 2009.

Fachada da entrada edificação concluída.

Pátio interno: Galpões laterais com Pórticos Rígidos e Cobertura

central Tipo Asa Delta.

Fonte: www.flickr.com/photos/andre_costa/sets/72157610865518855/

Estrutura tipo Asa-delta, terças

em forma de escama de peixe.

Estrutura e terças desta

cobertura, com madeira roliça.

Revestimento da cobertura

com sapê.

Mão Francesa de

sustentação do topo da

cobertura tipo asa-delta.

Acabamento e proteção da

madeira com osmocolor

stain da Montana Química.

Fachada frontal: Estrutura

da Entrada Principal, sitema

estrutural tipo asa-delta.

293

Coluna dupla inclinada.

Sistema estrutural

viga-coluna dupla

Detalhe do contra piso. E

colunas duplas engastadas

diretamente no solo.

Concentração de umidade por

capilaridade na interface

fundação coluna.

EDIFICAÇÃO COMERCIAL

RESTAURANTE

Localização: São Francisco, Campo Grande, MS.

Utilização: Edificação Comercial

Projeto Arquitetônico: De Camilo Arquitetura (2004)

Sistema estrutural: Viga-coluna dupla

Elementos Estruturais: Madeira Roliça de Eucalipto Citriodora

Diâmetros médios: 20 cm a 30 cm

Ligação: pino metálico inserido transversalmente nos elementos

estruturais, unindo à viga as duas colunas.

Fundação: Colunas duplas engastadas nas fundações.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: TRAMASUL

Dados: coletados pelo autor em visita técnica em abril de 2009

Vista da fachada principal.

Vista Geral da fachada.

Vista inferior da conexão cujo tipo de ligação é simplesmente um pino

metálico unindo à viga às duas colunas que são engastadas no solo.

Fonte: Fotos do Autor em abril de 2009.

Vista inferior da conexão

viga-coluna dupla

Pino Metálico

1Φ10mm Aço de CA50.

Emenda da viga central,

unida através de um corte

transversal inclinado com

ângulo de 45°,

simplesmente apoiada,

sobre as vigas principais, e

ligadas com pino Metálico

1Φ10mm de Aço CA50.

Viga central contínua,

simplesmente apoiada

sobre as vigas principais,

ligadas com pino Metálico

1Φ10mm de Aço CA50.

294

Detalhes do sistema estrutural,

de escoramento da estrutura

da cobertura, do refeitório da

catedral de Norwich:

Vista interna do refeitório.

Vista externa do refeitório.

Fachada do refeitório.

Colunas com escoras

definitivas de peças de

madeira roliça de pequeno

diâmetro, que sustentam a

estrutura da cobertura.

Mesanino e hall de acesso.

Fonte: www.hopkins.co.uk

REFEITÓRIO DA CATEDRAL DE

NORWICH

Localização: Norwich, Inglaterra.

Utilização: edificação para refeitório

Projeto: Hopkins Architects

Sistema estrutural: Escoras inclinadas definitivas para coberturas tipo

treliças espaciais.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de pequeno diâmetro.

Ligações: conexões especiais para treliças espaciais.

Placa de base metálica, fixada no topo da coluna de madeira.

Fonte: www.hopkins.co.uk/projects/_1,139/

SISTEMA DE ESCORAMENTO

DEFINITIVO PARA ESTRUTURA DE

COBERTURA

Localização: Trento, Itália.

Utilização: sistema de escoramento definitivo para estrutura de

cobertura.

Projeto: Claudio Cattich; Lucca Gotardi.

Sistema estrutural: Escoras inclinadas definitivas para coberturas tipo

treliças espaciais.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de pequeno diâmetro.

Ligações: conexões especiais para treliças espaciais.

Placa de base metálica, fixada no topo da coluna de concreto armado.

Fonte: www.armalam.it

Detalhes construtivos do

sistema estrutural, de

escoramento da estrutura da

cobertura, desenvolvido pela

empresa italiana ARLAMAM:

Conexões metálicas

galvanizadas: articulações nas

extremidades das escoras.

Sistema do escoramento da

estrutura da cobertura

articulado nas extremidades

das peças roliças de pequeno

diâmetro.

Vista completa de um sistema

de escoramento definitivo da

estrutura da cobertura.

Escoramento tipo mão

francesa, com peça roliças de

madeira.

Fonte: www.armalam.it

295

Vista do bar do hotel

Vista da sala de estar

Fachada sul em 2004 antes da

manutenção.

Fachada sul em julho de 2004,

em manutenção.

Fachada sul – em 2006

Fonte: CARVALHO, et al (2007).

PARK HOTEL NOVA FRIBURGO

Localização: Nova Friburgo, RJ.

Utilização: edificação de Hotelaria

Projeto: Lúcio Costa – 1940; Construção: 1944

Sistema estrutural: Viga-coluna

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Diâmetros médios: 25 cm para os pilares e 18 cm para as vigas

Ligações: Nas vigas longitudinais são executadas com braçadeiras

metálicas e nos apoios ou interfaces das vigas longitudinais com os

pilares, as ligações são executadas através de chapas dobradas,

fixadas por parafusos e porcas.

Tratamento: óleo queimado.

Fachada norte em 1945.

Fachada norte em 2004.

Legenda do projeto:

1 varanda

2.estar

3 .restaurante

4.cozinha

5.lavanderia

6.quarto de empregado

7.sala de descanso de

empregados

8.boiler

9. sala de refeição de

empregados

10. quarto do gerente

11. sala de jogos

12. quarto

13. depósito

Com o sistema estrutural de

viga-coluna, o barroteamento

em peças roliças sustenta o

estrutura do pavimento

superior. As vigas principais

para sustentação dos barrotes,

acontecem longitudinalmente,

com apoio hiperestático.

Emendas de topo das vigas,

com braçadeiras.

A cobertura não tem tesoura

em função do diâmetro os

caibros (12cm a 15cm).

Historicamente, a primeira

aplicação marcante com a

utilização de peças roliças de

madeira, utilizando este

sistema estrutural, em

edificações urbanas no Brasil

foi à construção do Park Hotel

São Clemente, em Nova

Friburgo, região serrana do Rio

de Janeiro, construída em

1944. As fotos da fachada

norte em 1945 e em 2004,

demonstram a prova concreta

de que as estruturas de

madeira roliça, podem ter vida

útil acima de 50 anos.

Fonte: PARTEL (1999)

296

Sistema estrutural em viga-

coluna de madeira roliça,

distribuídas em círculo.

O travemento da estrutura foi

feita através da conexão de

barras de aço rosqueadas

paasantes, unindo duas vigas

roliças externamente em cada

face lateral das quatro

primeiras fileiras das colunas.

Nas extremidades dos esteios

foram encaixadas as terças,

sobre elas foram radialmente

assentados os caibros, que

por sua vez, sustentaram o

ripamento que forma a

estrutura de cobertura.

Sitema da cobertura.

POUSADA DOS GUANAVERAS

Localização: Ilha de Silves, Lago Canaçari, AM.

Utilização: edificação de hotelaria

Projeto: Arq. Severino Mário Porto; Eng. Mário Emílio Ribeiro

Sistema estrutural: Viga-coluna

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça.

Ligações: Barras de aço rosqueadas, arruelas e porcas.

Corte esquemático.

Fachada.

Fonte: SOUZA (1996)

Fechamento das paredes:

Alvenaria no pavimento

térreo, e no superior tábuas

de madeira internamente

forradas com lambris. Toda

a construção é circundada

por uma veneziana de

madeira.

Cobetura:

Cônica com telhas de

madeira.

Observações:

Prêmio IAB/RJ na categoria

“Obra Construída”

Prêmio “Universidad de

Buenos A ires” na Bienal de

Arquitetura de Buenos Aires

(BA185).

297

Detalhe executvo da ligação

no topo das colunas, fixadas

com pino de aço.

Conexão das ligações

viga-coluna. O forro do

pavimento superior é

formado por semitoras

de madeira roliça de

pequeno diâmetro.

O topo e a base das

colunas são afinados e

revestidos com uma cinta

de cobre patinável para

maior proteção, além de

terem suas fibras

amarradas para evitar

aberturas.

EDIFICAÇÃO DE HOTELARIA

POUSADA PEDRA GRANDE

Localização: Praia do Rosa, Imbituba, SC.

Utilização: edificação de hotelaria

Projeto: Arq. Miguel Pereira e Arq. Tagore Leite Alves Pereira.

Início do projeto: 2002

Conclusão da 1a fase: 2004

Sistema estrutural: pórticos compostos por viga-coluna

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Ligações: topo e a base das colunas são afinados, revestidos com

uma cinta de cobre, e fixados com pino de aço.

Fundações: as toras roliças de madeira são engastadas na laje

de concreto por um inserte metálico de aço.

Detalhes de projeto executivo.

Fachada da pousada.

Fonte: Revista Arquitetura e Urbanismo 139, artigo22237-1. PINI.

Detalhe executivo: afinamento

na base da coluna, e

revestimento com cinta de

cobre patinável.

Detalhe executivo: as colunas

de madeira são engastadas na

laje de concreto por um inserte

metálico (pino de aço).

Pérgolas de bambú.

Estrutura de pergolado.

298

POUSADA TEJU-AÇU

Local: Pq. Nacional Marinho de Fernando de Noronha, PE.

Utilização: edificação para hotelaria

Projeto: Arquitetos

Marco Antônio Gil Borsoi, Ruy Loreto, Tereza

Simis Borsoi

Sistema estrutural: pórticos, viga-coluna e tipo asa-delta

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto tratado

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com pinos metálicos.

Fundações: Blocos em Concreto Armado.

“Ao projetar a Pousada Teju-Açu, a equipe

se inspirou no conceito

de cabana primitiva

, do abade francês Marc-Antoine Laugier.”

O partido arquitetônico faz opção por um sistema construtivo

ecológico, com

peças de madeira reflorestada

, como troncos de

eucalipto tratado e painéis prensados. Além disso, agrega soluções

técnicas alternativas para a captação de águas pluviais,

reuso e o tratamento de águas servidas.

Salão, que ocupa o piso superior da sede, não possui fechamento.

Sistema estrutural tipo asa-delta.

Visão noturna do conjunto de bangalôs, que conformam um pátio

Com cobertura maior, a sede se diferencia dos bangalôs. Cobertura da

sede com sistema estrutural tipo asa-delta.

Fonte: www.arcoweb.com.br/arquitetura

Estrutura de Pórticos

Estrutura da varanda

Estrutura da recepção

299

hotel club med trancoso

Local: Praia do Trancoso, Porto Seguro, Litoral Sul da Bahia.

Projeto: Aflalo & Gasperini Arquitetura (2003)

Cálculo Estrutura de Madeira : Callia Estruturas de Madeira

Madeira: esp. de eucaliptos (Citriodora, Cloeziana, Grandis e

Urophylla).

Ligação: Entalhes e barras de aço rosqueadas passantes, arruelas e

porcas, inseridas transversalmente nos elementos estruturais, unindo

às barras das treliças às colunas. Chapas de aço externas unindo os

nós das treliças. Também foram utilizadas chapas de aço internas.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecimento e Execução das Estruturas: TORA LOG HOMES

As estruturas são compostas p/ peças roliças c/ diferentes diâmetros.

Pórtico Rígido e Vigas inclinadas em treliças.

Pórtico rígido e treliças scissors.

Estrutura de galpão e cobertura de treliças espaciais

Fontes: www.callia.com.br;

PROJETODESIGN, Edição 285, Novembro de 2003.

300

Edificações de sobrados e

passarelas sobre palafitas,

no complexo do

Ariaú Amazon Towers Hotel:

HOTEL ARIAÚ AMAZON TOWERS

Localização: Floresta Amazônica, AM.

Utilização: edificação de hotelaria

Sistema estrutural: Torres com sistema misto de madeira roliça e

madeira serrada. Estruturas de Héliopontos. Passarelas em palafitas e

colunas de madeira roliça.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça e madeira serrada.

Vista aérea do complexo do Ariaú Amazon Towers Hotel.

Sistema estrutual de torre, c/ colunas de madeira roliça e vigas e

diagonais da treliça de contraventamento c/ madeira serrada.

Vista interna: detalhe das colunas de madeira roliça.

Fonte: www.ariauamazontowers.com

Vistas das torres do complexo

do hotel:

301

Estrutura com colunas de

madeira roliça e vigas de

madeira roliça e madeira

serrada, na recepção do

Resort Four Seasons.

Conexão da coluna de

madeira roliça e vigas de

madeira roliça e serrada.

Estrutura da capela do Resort

Four Seasons BoraBora.

Terças com peças roliças.

Estruturas de cabanas na

beira da piscina, no Resort

Four Seasons BoraBora.

Terças com peças roliças.

Estrutura do quiosque de SPA

no bangalô.

EDIFICAÇÕES DE RESORTS

POLINÉSIA FRANCESA

Localização: Polinésia Francesa.

Utilização: edificação de hotelaria

Sistema estrutural: bangalôs, quiosques e passarelas, piers

Elementos Estruturais: colunas com peças de madeira roliça, vigas de

seção compostas por peças de madeira serrada.

Resort Intercontinental Bora Bora. Polinésia Francesa.

Flats em Bangalôs, sobre colunas.

Estruturas das passarelas de acesso aos bangalôs.

Estrutura de quiosque da

varanda do bangalô.

Suíte do bangalô do Resort

Intercontinental Bora Bora.

Conexões metálicas.

Perspectivas de bangalôs.

302

Pequenas fendas transversais

na seção da peça roliça, para

instalação externa da chapa

metálica, de ancoragem da

barra de aço de tirante.

Instalação da chapa metálica

externa de ancoragem da

barra de aço de tirante.

Chapa metálica externa para

ancoragem de duas barras de

aço de tirante.

Detalhe da fixação do tirante:

Barra de aço com rosca na

estremidade, atarrachada com

arruela e porca.

EDIFICAÇÃO DE IGREJA

darby library

Localização: Darb y, Montana, USA.

Utilização: edificação de um galpão para capela.

Projeto: Beaudette Consulting Engineers Inc. (2001)

Sistema estrutural: industrializado, cobertura de treliças atirantadas

Elementos Estruturais: Madeira Roliça de Pequeno Diâmetro

Diâmetros:

12 cm

e Φ

15 cm

Ligações: conexões c/ chapas externas, barras de aço rosqueadas,

arruelas, porcas, e pino metálico c/ rosca (dowel nut)

Fundações: Blocos em Concreto Armado.

Detalhe interno da estrutura da cobertura do galpão em construção.

Detalhe interno da estrutura da cobertura do galpão acabado.

Colunas com seção composta, com quatro peças roliças cada,

fixadas sobre a base de concreto.

Fonte: Beaudette Consulting Engineers Inc.

O procedimento de montagem

da estrutura da cobertura do

galpão é realizado no chão.

Estocagem das treliças

montadas.

Após montada a estrutura da

treliça da cobertura, a mesma

é içada por caminhão munck, e

posteriormente instalada sobre

às colunas.

Estrutura da cobertura do

galpão concluído.

Detalhes das treliças

atirantadas da estrutura da

cobertura do galpão, e com

forro de pinus.

303

Detalhe da interface no

topo das colunas de

eucalípto com a estrutura

metálica com perfis

tubulares, circular apoiando

a cobertura do edifício.

Conexão no topo da coluna de

eucalipto composta de quatro

postes e a interface com a

estrutura metálica com perfis

tubulares.

Detalhe da base da coluna.

EDIFICAÇÃO INDUSTRIAL

sede administrativa da

renault do brasil

Localização: São José dos Pinhais, PR.

Utilização: edificação industrial, sede administrativa

Projeto: Abrão Assad, Fernando Canali, Fernando Popp, Reginaldo

Reinert -1998

Sistema estrutural: Sistema de galpão Misto composto por Estruturas

de Madeira roliça e Estruturas Metálicas.

Elementos Estruturais: coluna com peças de Madeira Roliça de

Eucalipto , vigas de estrutura metálica com perfis tubulares e

longarinas com perfis i.

Tratamento da madeira: Impregnação de CCA em autoclave.

O prédio administrativo tem pilares de eucalipto tratado e estrutura

metálica tubular circular apoiando a cobertura do edifício.

A sede administrativa tem arquitetura moderna e, com suas paredes

envidraçadas e colunas de eucalipto, se integra à paisagem local.

Detalhe das colunas de madeira roliça de eucalípto.

Fonte: Revista Finestra n°23, 2000.

Coluna composta com

quatro postes de eucalípto.

304

Detalhe da grelha de vigas

de dupla seção com peças

roliças de pequeno

diâmetro e dos tirantes de

aço de 16mm.

Tirante chegando no nó.

Emenda próxima ao nó, na

viga superior de dupla

seção no primeiro trecho.

Emenda próxima ao nó, na

viga inferior de dupla seção

no segundo trecho.

Colunas que apóiam os

sistemas de árvore.

Entalhes e barras de aço

rosqueadas passantes,

arruelas e porcas, unindo

às barras das treliças às

colunas.

CRECHE MUNICIPAL SÃO PAULO

Localização: São Paulo, SP.

Edificação: Creche Municipal de São Paulo

Projeto : Argeplan Arquitetura

Cálculo Estrutural e Execução : Callia Estruturas de Madeira

Sistema estrutural: estrutura de treliça tridimensional em forma de

árvore.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Ligação: Entalhes e barras de aço rosqueadas passantes,

arruelas e porcas, inseridas transversalmente nos elementos

estruturais, unindo às barras das treliças às colunas.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Sistema estrutural em árvore com peças roliças de madeira de

pequeno diâmetro, apoiadas nas colunas.

Fase de construção da estrutura.

Os quadros da cobertura são contraventados com tirantes de

aço de Ø5/8" (16mm).

Fonte: www.callia.com.br

Segundo CALLIA (2009),

este é o detalhe de número

1 da série de detalhes. É

uma base metálica para

coluna que serve como

transição do concreto para

a madeira. Esta base

metálica, galvanizada à

fogo, foi desenvolvida na

CALLIA ESTRUTURAS e

possui algumas

características especiais.

A "cruz" faz com que

eventuais esforços de

momento ajam sobre as

fundações, concentrando a

carga axial.

Além disso, o mais

importante, é que ela eleva

o pilar de madeira do solo,

evitando o contato do

mesmo com o concreto.

Com isso a água nesta

região evapora

rapidamente, evitando o

apodrecimento do pé do

pilar.

Modelo de conexão para o

sistema estrutural em

árvore, para peças roliças

de madeira de pequeno

diâmetro.

Fonte: NATTERER (1998).

305

Tabuleiro da Passarela.

Contraventementos.

Colunas com seção dupla.

Detalhes das colunas,

vigas e diagonais.

Bases da coluna em

contato direto com o solo.

Umidade nas bases das

colunas.

UNIVERSIDADE LIVRE DO

MEIO AMBIENTE

Localização:

Rua Victor Benato - Pilarzinho, Curitiba, PR.

Projeto: Arquiteto Domingos Bongestabs; Engenheiro Renato Kimio

Koga (1992).

Sistema estrutural: composta de colunas, vigas e diagonais como mão

francesa.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Reflorestamento

eucalipto Citriodora.

Diâmetros das peças: 20 a 30 cm.

Tratamento: com K33 em autoclave, e para acabamento e proteção

externa Osmocolor.

Ligações: todos os elementos das ligações são em aço galvanizado,

tais como, barras rosqueadas passantes, arruelas e porcas.

Dados: coletados pelo autor em visita técnica em outubro de 2009

Figura: Detalhes do projeto arquitetônico.

Fonte: PARTEL (1999).

Figura: Fachada principal.

Fonte: Fotos do Autor tirada em visita técnica em outubro de 2009.

Passarelas e escada de

acesso à encosta.

Colunas, vigas e diagonais.

Det. da ligação do nó.

Emendas das colunas.

Vista inferior das passarelas.

Mão francesa.

306

Grelha que compõe a

estrutura do piso do Pavilhão

Don Duane Willian.

Peças roliças da grelha que

compõem a estrutura do piso,

apoiadas sobre às vigas

secundárias, que transferem

às cargas verticais para as

vigas principais e estas para

as colunas.

Vista das conexões com

chapas externas, parafusadas

com barras de aço

rosqueadas passantes,

arruelas e porcas, unindo

às vigas secundárias

às vigas principais.

Detalhes das vigas fixadas

na coluna central.

Conexões metálicas tipo

consoles, que unem as vigas

principais, da estrutura de

grelha do piso, à coluna

central.

EDIFICAÇÕES DO PARQUE AMBIENTAL

ALCOA - POÇOS DE CALDAS

Localização: Poços de Caldas, MG.

Utilização: edificações do Parque Ambiental ALCOA–Poços de Caldas

Projeto Arquitetônico: Arq. Marcio José Ferraz da Silva (1993)

Responsável técnico: Eng. Luiz Moretti (1993)

Sistemas estruturais: grelhas; viga-coluna; pórticos

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça, Eucalipto Citriodora

Diâmetros médios: 20 cm a 30 cm

Ligações: Entalhes na madeira, conexões metálicas tipo console,

conexões com chapas metálicas externas, conexões em laço, e

fixação com barras de aço passantes, arruelas e porcas, inseridas nos

elementos estruturais de madeira roliça.

Fundações: engastamento direto em blocos de concreto.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Dados: coletados pelo autor, com o idealizador do projeto Don Duane

Williams, e com o coordenador do projeto Paulo Fernando Junqueira,

em visita técnica em abril de 2010.

Vista do Pavilhão Don Duane Willians (10mx10m).

Vista do Pavilhão da Biblioteca (10mx10m).

Conexões metálicas tipo consoles, que unem as

vigas da estrutura da cobertura à coluna central.

Fonte: Fotos do Autor em abril de 2010.

Detalhe da coluna de canto.

Detalhe das conexões

metálicas tipo consoles,

parafusados com barras de

aço rosqueadas passantes,

arruelas e porcas, que unem

as vigas da estrutura do

piso à coluna de canto.

Estrutura da passarela

externa.

Emenda da coluna do

guarda corpo.

307

Fechamento com painéis de

ossatura de eucalipto serrado

revestidos por chapas de

compensado lambris de pinus

tratado, e em toras de

eucalipto sobrepostas, outros

componentes como, forros,

assoalhos batentes, portas e

janelas em eucalipto serrado.

Fundações:

camada de reguiarização 110

fundo dos furos com uma

camada de concreto com ferro

de distribuição prumagem dos

pilares contínuos de eucalipto

e preenchimento dos furos

com concreto. A profundidade

da escavação varia segundo o

caimento do terreno e o bloco

de concreto se eleva a 50cm

do solo, formando uma

transição do pilar com o solo.

CASA DO HORTO

UFSCAR

Localização: Universidade federal de São Carlos, SP.

Utilização: edificação em horto florestal

Construtor: mão de obra UFSCAR

Sistema estrutural: modular (3m x 3m) Viga-coluna

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Ligações: furos nas colunas e espigas nas extremidades das vigas,

desbaste e retirada de costaneira de uma a quatro faces nas colunas

para receberem as interfaces com os painéis e vigas; e nas vigas uma

ou duas faces planas para receberem as interfaces com piso e os

painéis. Foram utilizados entalhes e cavilhas em forma de tarugos.

Tratamento: vácuo pressão em autoclave.

Perspectiva: Detalhes dos elementos estruturais.

Legenda dos elementos estruturais:

1. Fundação em pilar tratado cravado em concreto

2. Esqueleto estrutural modular (3m x 3m)

3. Piso em barrotes + assoalho de eucalipto

4. Sistema de pamëis sanduíche para vedação A

5. Cobertura em caibros roliços + serrados + forro de eucalipto

6. Área para banheiro e WC

Detalhes da ligação viga-coluna.

Fonte: PARTEL (1999)

Elementos estruturais

com Madeira Roliça de

Reflorestamento, com os

seguintes diâmetros médios:

para as vigas e colunas Φ 20

cm, caibros roliços Φ 10 cm,

e para as terças roliças

com Φ 15cm.

Na cobertura, os caibros

roliços, foram nivelados

na face superior.

Legenda dos detalhes da

ligação viga-coluna:

1. Pilar Φ topo 18 cm com

padronização (Φ 18cm) na

região da ligação e no

comprimento com seção

variável;

2. Viga Φ topo 18 cm com

padronização (Φ 18cm) nas

extremidades e com

comprimento 3,12m;

3. Espiga 5x18x6cm;

4. Cunha 1,8x2,8x12cm;

5. Proteção do rasgo

5x20x10cm;

308

Detalhes do projeto da Casa

de Chá no Jardim Botânico:

Planta Baixa: Pav. Térreo.

Planta Baixa: Pavimento

Superior.

Legenda das Plantas

Baixa:

1. salão

2. loja

3. salão

4. salão de chá

5. cozinha

6. bar

A Alvenaria no pavimento

térreo, e no superior é com

painel sanduíche de

compensado naval.

Toda a construção é

circundada por uma

veneziana de madeira com

im de altura a 2,1m do

piso.

JARDIM BOTÂNICO DE BRASÍLIA

CASA DE CHÁ

Localização: Jardim Botânico, Brasília, Distrito Federal, BR.

Utilização: edificação comercial

Projeto: Arq. Leda Maria Vasconcelos Furtado, Arq. Roberto Leconte

de Mello e Eng. Júlio Eustáquio de Melo - 1994

Sistema estrutural: Pórtico V (colunas inclinadas para fora)

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto Grandis

Tratamento: vácuo pressão em autoclave.

Perspectiva da estrutura da Casa de Chá.

Legenda da Perspectiva:

1. Terça Lateral

2. Terça Cumeeira

3. Contraventamento

Fonte: PARTEL (1999)

JARDIM BOTÂNICO DE BRASÍLIA

ORQUIDÁRIO

Localização: Jardim Botânico, Brasília, Distrito Federal, BR.

Utilização: edificação de estufa de mudas de orquídeas

Projeto: Arq. Leda Maria Vasconcelos Furtado, Arq. Roberto Leconte

de Mello e Eng. Júlio Eustáquio de Melo - 1994

Sistema estrutural: Pórtico (colunas inclinadas para dentro)

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Diâmetros médios: Φ 30 cm

Ligações: Redução por entalhes, através da utilização de vigas duplas

Tratamento: secagem ao ar livre, vácuo pressão em autoclave.

Perspectiva da estrutura do Orquidário.

Fonte: PARTEL (1999).

Detalhes do projeto do

Orquidário no Jardim Botânico:

Planta Baixa: Pav. Térreo.

Planta Baixa: Pavimento

Superior.

Legenda das Plantas Baixa:

1. Jardim

2. Galeria

3. Espelho d’água

4. Depósito

5. Mezanino

Para o fechamento, foram

utilizados alvenaria, tela de

sombreamento e

venezianas de madeira.

309

Fundações: Brocas

independentes de concreto,

sobre pilotis de toras

posicionados através de

dispositivo metálico, o

sistema de barroteamento

(16cm sobre viga principal)

22cm recebe o deck

(interno) e assoalhos

(interno). As ligações

estruturais são em cavilhas.

Acabamento: Paredes

externas, internas e o piso

foram raspilhados, lixados

encerados com cera mista

(cera de carnaúba (cera

branca e gasolina). As

esquadrias receberam pintura

pentox e cera.

Detalhe da seção tranveersal,

do tipo de corte longitudinal

executado na serraria.

RESERVA FLORESTAL LINHARS

EDIFICAÇÃO DE ALOJAMENTO

Localização: Reserva Florestal Linhares, Espírito Santo.

Utilização: edificação de alojamento

Projeto: Arq. Kátia Serejo; Amélia Gama; Eng. Akemi Ino - 1992

Sistema estrutural: Paredes autoportantes em toras sobrepostas com

encaixe macho e fêmea.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto de

várias espécies, Grandis, Citriodora, Urophylla.

Ligações: na sobreposição de toras corte longitudinal em macho e

fêmea encaixe tipo “V” e “A”. No cruzamento o transpasse de toras um

sim e outro não com entalhe curvo no topo.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

RESERVA FLORESTAL DE LINHARES

SALÃO DE JOGOS

Localização: Reserva Florestal Linhares, Espírito Santo.

Utilização: edificação de salão de jogos

Projeto: Arq. Kátia Serejo; Amélia Gama; Eng. Akemi Ino - 1992

Sistema estrutural: viga-coluna em planta octogonal com quadro de

tração, em madeira roliço, amarrando os topos dos oito pilares na

parte central, o lanternim conforma sobre o quadro de compressão.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto de

várias espécies, Grandis, Citriodora, Urophylla.

Diâmetros médios, viga e colunas Φ 22 cm.

Ligações: entalhes na madeira e fixação com barras de aço

rosqueadas passantes Φ 16mm, arruelas, porcas, e cavilhas.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fachada do Salão de Jogos.

Fonte: PARTEL (1999)

Fechamento: Esquadrias de

vidro posicionado entre os

pilares e parte inferior em

toras sobrepostas

encaixadas também entre

os pilares.

Cobertura: Espigões e

caibros todos em Eucalipto

roliço entalhados, com

forração

sobre os caibros e sobre

estes o ripamento e

telhas cerâmicas, tipo

francesa.

AREA UMIDA: Revestida

em chapa de cimento

amianto parafusada nos

montantes embutidos na

parede de toras, com uma

pintura impermeabilizante

(esmalte sintético).

Piso Elevado,

internamente em assoalho

e externamente em deck

sobre vigamentos principais

e secundários em Eucalipto

roliço (ligações utilizando

cavilhas e parafusos).

Corte transversal da viga.

Vista longitudinalda viga.

310

Coluna com seção composta.

Conexões no topo da coluna.

Cobertura treliça howe.

Restaurante.

Facahada.

Ponto de ônibus.

EDIFICAÇ

ÃO DO PARQUE NACIONAL DO

IGUAÇU – PORTO DE CANOAS

Localização: Parque nacional do Iguaçu, Foz do Iguaçu, PR.

Utilização: edificação da sede do parque

Projeto: Arquiteto Wilson Pinto

Sistema estrutural: Sistema de galpão Misto composto por colunas de

Madeira roliça e cobertura de treliça howe de madeira serrada.

Elementos Estruturais: peças roliças de Madeira e peças serradas.

Ligações: Barras de aço rosqueadas passantes, arruelas e porcas.

Tratamento da madeira: Impregnação de CCA em autoclave.

Frente do galpão do Parque Nacional do Iguaçu.

Colunas com seção composta de quatro postes de eucalipto, de

sustentação das treliças howe de madeira serrada da cobertura.

Conexão no topo da coluna de eucalipto, composta de quatro postes e

peças de madeira roliça, funcionando como console das treliças e

vigas de madeira serrada da cobertura. Fotos: CALIL 2009

Fonte: www.arcoweb.com.br/arquitetura/wilson-pinto-15-02-2008.html

Corredor de acesso coberto

com telhas cerâmicas.

Estrutura tipo pórtico.

Estrutura da cobertura.

Conexões da cumeeira.

Conexões da estrutura da

cobertura com a coluna de

seção composta dupla.

311

Detalhes da estrutura da

passarela de acesso.

Pórtico de acesso à passarela.

Conexões do pórtico.

Conexões dos nós das vigas

transversinas com seção

composta dupla.

Guarda corpo que compõem

os contraventamentos

em X da estrutura

treliçada da passarela.

Conexões dos nós do guarda

corpo que compõe os

contraventamentos em X da

estrutura treliçada.

PASSARELA E EDIFICAÇÃO DO

MUSEU JARDIM BOTÂNICO CURITIBA

Localização: Jardim botânico, Curitiba, PR.

Utilização: passarela e edificação pública de museu

Projeto: Arquiteto Abrão Assad

Sistemas estruturais: passarela e galpão com cobertura de treliças

duplas howe assimétrica, com peças roliças de madeira.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Diâmetros médios: 20 cm a 30 cm

Ligações: Entalhes na madeira e chapas metálicas externas fixadas

com parafusos metálicos com diâmetros de Φ25mm inseridos nos

elementos estruturais.

Fundações: Blocos de Concreto sobre estacas.

Dados: coletados pelo autor em visita técnica em outubro de 2009

Passarela de acesso ao galpão do museu do jardim botânico.

Passarela: Estrutura em manutenção. Sistema estrutural de pórticos,

contraventados com treliças em X. Blocos sobre estacas de concreto.

Galpão com cobertura de treliças duplas howe assimétrica, com

peças roliças de madeira de reflorestamento.

Fonte: Fotos tiradas pelo autor em visita técnica em outubro de 2009.

Detalhes da estrutura do

galpão do museu.

Treliça externa, composta

dupla. Conexões com

chapas metálicas externas.

Colunas do galpão, com

seção composta dupla.

Tora ao centro está fixada

às peças da coluna, com a

função de espaçador e

console do banzo inferior

da treliça da cobertura.

Sistemas de

contraventamentos do

galpão.

Conexões com chapas

externas, dos nós da treliça

do banzo inferior, com as

diagonais, montantes e

consoles que recebem às

extremidades das peças de

contraventamentos.

Emendas das peças do

banzo inferior, com

chapas externas.

312

Vista lateral esquerda da

edificação.

Estrutura da edificação.

Vista interna da sede.

Detalhe frontal da viga

dupla que suporta a

estrutura do 1° piso,

fixadas na coluna inclinada.

Detalhe lateral da viga

dupla que suporta a

estrutura do 1° piso,

fixadas na coluna inclinada.

Detalhe lateral.

SEDE DO SENAFLOR

Localização: Sede do CENAFLOR , IBAMA, Brasília, DF.

Utilização: Parque do centro Nacional de apoio ao manejo florestal

Sistema estrutural: Viga-coluna inclinada

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Diâmetros médios: 20 cm a 30 cm

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com barras de aço entre os

elementos estruturais viga-coluna.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fundações: blocos de concreto armado sobre estacas.

Estrutura com vigas duplas e colunas inclinadas.

Vista frontal da edificação.

Vista lateral direita da edificação.

Fontes: Fotos do autor, junho de 2008.

www.ibama.gov.br/cenaflor

O CENAFLOR - Centro

Nacional de Apoio ao

Manejo Florestal tem sede

em Brasília no Distrito

Federal, com

a estratégia de possibilitar a

articulação entre os

técnicos do IBAMA e outras

instituições, nacionais e

estrangeiras.

Sua sede, construída com

recursos da Diretoria de

Florestas - IBAMA

e do Programa Nacional de

Florestas (PNF/MMA), foi

inaugurada em 20 de

dezembro de 2006 e se

localiza nas dependências

da Administração Central

do IBAMA.

Perspectiva da estrutura.

Planta baixa.

313

Vista externa da cobertura.

Planta Baixa.

O complexo do galpão de

exposições é disposto des

salas de exposição, cinemas,

representação, estar, assim

como a biblioteca e as salas

anexas se encontram dentro

de dois módulos em forma de

semi círculo.

Sitema Estrutural: Treliça

Scissors

Sistema Estrutural: composto

por pórticos treliçados

scissors com vão de 27m,

dispostos radialmente.

Perspectiva: vista da elevação

de um módulo.

PAVILHÃO DE EXPOSIÇÕES

GRAFENAU

Localização: Parque Nacional da Floresta da Bavária, Munich.

Utilização: edificação de galpão de exposições

Projeto Arquitetônico: Arquiteto Schuster et Gerlach, Munich

Projeto Estrutural: Julius Natterer, Munich

Sistema estrutural: Pórticos Treliçados Scissors

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça

Ligações:Chapas de aço externas, perfuradas pregadas e parafusadas

através de barras rosqueadas, arruelas e porcas.

Detalhes da estrutura da treliça Scissors.

Detalhes das conexões: Vista Lateral.

Detalhes das conexões: Vista Superior.

Fonte: NETTERER (1995).

Ligações com chapas externas

pregadas de 5mm.

Os banzos, montantes e

diagonais da estrutura da

cobertura são de

madeira roliça.

No projeto estrutural, foi

considerado a carga de neve

de 5kN/m².

Legenda do Projeto Estrutural:

1. Três banzos superiores com

diâmetro de 37cm;

2. duas diagonais com

diâmetro de 25cm;

3. Três banzos inferiores com

diâmetro de 25cm diâmetros

20cm distanciados de 40cm

entre eixos;

4. Arranjo da terças com Φ20

cm entre eixo de 40 cm;

5. Viga de travamento;

6. isolante térmico da

cobertura sobre as ripas;

7. ligações com chapas

externas pregadas de 5mm,

com anéis de reforço;

8. Barra rosqueada com

diâmetro de 63mm.

314

Colunas centrais compostas

de 5 peças roliças para vencer

o pé direito triplo do galpão.

Topo de uma das colunas

centrais e mãos francesas

para suporte da cobertura.

Colunas centrais com 5 peças

roliças. Mezanino com vigas e

assoalho de madeira serrada.

Topo de uma das colunas

centrais, apoiando 2 mãos

francesas da cobertura.

Mão francesa apoiada na

coluna central da seção

composta de 5 colunas.

EDIFICAÇÃO P/ SALÃO DE EVENTOS

Local: Pq. de Expo. Laucidio Coelho, Campo Grande, MS.

Utilização: Salão de eventos – parque de exposições

Projeto: Arquiteto Dennis Michael Deffense (2006)

Sistema estrutural: viga-coluna, colunas centrais compostas de 5

peças roliças dispostas em vãos de 5 metros, para vencer o pé direito

triplo e coberturas com mãos francesas.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Diâmetros médios: 20 cm a 30 cm

Ligação: Barras de aço rosqueadas passantes, arruelas e porcas,

inseridas transversalmente nos elementos estruturais.

Fundação: Colunas engastadas nas fundações.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: TRAMASUL

Dados: coletados pelo autor em visita técnica em abril de 2009

Fachada principal do salão de eventos.

Mezanino do salão de eventos.

Vista dos níveis do pavimento térreo e do mezanino.

Fonte: Fotos do Autor em abril de 2009.

Mãos francesas apoiadas

na coluna de estremidade

da frente da edificação.

2 Vigas na inclinação da

cobertura, que suportam o

beiral c/ balanço de 3,5m.

Conexão das 2 Vigas na

inclinação da cobertura.

Vista frontal das 2 vigas

inclinadas que suportam o

beiral c/ balanço de 3,5m.

Mãos francesas apoiadas

na coluna de estremidade

da frente do galpão, que

suportam o beiral c/

balanço de 4m.

Mão francesa apoiada na

coluna de canto, que

suporta o beiral c/ balanço

de 4m.

315

Planta baixa.

Foto da estrutura das colunas

de madeira roliça.

PARQUE FLORESTAL DE EXPOSIÇÃO

DE HORTICULTURA

Localização: Fribourg, Suíça.

Utilização: edificação de parque florestal de exposições horticultura.

Projeto Arquitetônico: H. MohI, Karlsruhe (1986).

Projeto estrutural: Ingenieurgruppe Bauen, Karlsruhe (1986).

Sistema estrutural: pórticos de torres e viga-coluna

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça, peças de madeira

semicirculares e peças de madeira serrada.

Diâmetros médios: 20 cm a 49 cm

Corte a.a.

Corte b.b.

Fonte: NATTERER (1998).

Detalhes do

projeto estrutural:

Detalhe C: cumeeira da

estrutura da cobertura.

Detalhe B: vista lateral das

conexões da viga transversal e

longitudinal no topo da coluna.

Detalhe B: vista superior das

conexões da viga transversal e

longitudinal no topo da coluna.

Detalhe A: vista frontal da

placa de base metálica, fixada

através de parafusos, na base

da coluna, e chumbada no

bloco de fundação.

Detalhe A: vista lateral da

placa de base metálica, fixada

através de parafusos, na base

da coluna, e chumbada no

bloco de fundação.

Legenda do projeto:

1. Colunas de madeira roliça

Ф 40-49

2. vigas transversais

2x9,5/25

3. diagonais

20/20

4. vigas longitudinais

8,5/30

5. calços das terças

de madeira roliça.

6. Placas de base metálicas.

7 parafusos M 12, M 24.

316

Planta de cobertura.

Corte a.a.

Corte b.b.

Elevação lateral da estrutura.

Conexão, com pinoembutido e

cabo Ф 25 mm.

Pino embutido madeira e

colado com adesivo epóxi.

Legenda do projeto:

1. Pórtico A, colunaФ 20-40

2. Viga inclinada Ф 20-25

cm.

3. Viga Ф 15-20

cm.

4. Cabo Ф 25

mm.

5. Pino embutido na madeira.

6. Resina epóxi reforçada com

fibras de celulose.

Sistema estrutural da

cobertura tipo grelha com

peças de madeira roliça de

pequeno diâmetro.

EDIFICAÇÃO DE CONVENÇÕES

HOOKE PARQUE

Localização: Inglaterra.

Utilização: edificação de galpão para convenções

Projeto: Buro Happold.

Sistema estrutural: Colunas inclinadas formando pórtico em A,

cobertura tipo grelha c/ peças roliças de pequeno diâmetro e cabos de

aço tensionados.

Elementos Estruturais: peças de madeira roliça.

Ligações: entalhes na madeira, conexões metálicas externas; fixação

c/ barras passantes, arruelas, porcas, pinos embutidos c/ resina epóxi.

Fundações: Postes engastados em blocos de concreto.

Detalhes das conexões do pórtico, nas colunas inclinas V invertido.

Detalhe do projeto estrutural: colunas inclinadas

Fontes: NATTERER (1998); RANTA-MAUNUS (1999).

Vista externa da edificação.

Vista interna do galão.

Detalhe do sistema estrutural

de grelha da cobertura, com

peças de madeira roliça de

pequeno diâmetro (9 cm).

Conexão com chapas

metálicas externas no topo

das colunas inclinadas

formando pórtico A.

Estrutura do pilotis, com

colunas V e montantes.

317

Vista externa da edificação da

entrada principal.

Sistema estrutural de pórtico

formado pelas vigas

compostas com seção dupla

de madeira laminada colada

em arco e com colunas

inclinadas, de madeira roliça.

Fachada da entrada principal.

Vista geral da entrada do

complexo do centro de

conferência.

Fachada da galeria do

complexo.

Vista interna da galeria do

complexo.

PARQUE ECOLÓGICO CENTRO DA TERRA

EDIFICAÇÃO CENTRO DE CONFERÊNCIAS

Localização: Inglaterra.

Utilização: Projetos sustentáveis de edificações para conferências.

Projeto Arquitetônico: Bill Dunster Architects, BDA.

Projeto Estrutural: Mark Lovell Design Engineers, MLDE.

Sistema estrutural: colunas inclinadas V

Elementos Estruturais: Colunas com peças roliças de madeira e vigas

de madeira laminada colada.

Sustentabilidade: As madeiras são oriundas do refloresta-

mento. O edifício foi construído em quase 75% de materiais

reciclados e gera 60% de energia para seu próprio consumo.

As paredes têm um bom desempenho no isolamento térmico, e

foram construídas com a reciclagem de resíduos de concreto.

Vista externa da edificação da entrada principal. Colunas inclinadas V

de Peças Roliças de Madeira vigas de madeira laminada colada.

Vista interna da edificação da entrada principal. Sistema estrutural

com colunas inclinadas V, de madeira roliça. Vigas compostas com

seção dupla de madeira laminada colada em arco.

Vista interna do centro de convenções. Escoras definitivas da estrutura

da cobertura, com colunas inclinadas V de madeira roliça.

Fonte: www.mlde.co.uk

Modelo de sistema estrutural

com escoras definitivas da

estrutura da cobertura, com

colunas inclinadas V de

madeira roliça.

Conexão articulada do topo da

coluna inclinada

da escora central.

Conexão articulada do topo da

coluna inclinada da

escora de extremidade.

Conexão articulada das bases

das escoras definitivas,

compostas por colunas

inclinadas, fivada no topo da

coluna de concreto armado.

Paredes tipo gabião.

Vista geral do complexo.

318

Arquitetura: Implantação

Arquitetura: Cobertura

Arquitetura: Fachada

Arquitetura: Iluminação.

Fachada Lateral Esquerda.

Vista interna da estrutura do

painel de vidro.

Beiral da fachada. Os grandes

desafios, no dimensionamento

da estrutura, foram as

considerações de cargas de

neve, vento e abalos sísmicos.

EDIFICAÇÃO PARA PARQUE

GRAND TETON NATIONAL PARK

FOUNDATION

Local: Teton National Forest, Wyoming, Missoula, USA.

Utilização: edificação para parque ecológico

Projeto Arquitetônico: Arquiteto Bohlin Cywinski Jackson (2007)

Projeto Estrutural: Beaudette Consulting Engineers, Inc. (2007)

Sistema estrutural: Composição de pórticos

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Pinus

Diâmetros: peças com grande diâmetro

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com pinos metálicos

Fornecedor da Madeira: Spearhead Timberworks, Inc.

Arquitetura: Planta Baixa

Vista frontal da edificação. Estrutura do painel de vidro e chaminé da

lareira.

Vista dos fundos da edificação.

Pátio interno com visão para as Montanhas de Teton.

FONTE: SCHMIDT (2009).

Estrutura: Maquete Eletrônica.

Estrutura: Modelo transparente

da placas de base da coluna.

Bases das colunas.

Colunas com peças roliças de

madeira, de grande diâmetro.

Estruturas dos pórticos.

Topos das colunas do pórtico.

Estrutura da cobertura com

vigas de madeira serrada.

Vista panorâmica da fachada e

para as Montanhas de Teton.

319

Esaquema estático:

1. Console do módulo lamenar

2. Pedestal de aço

3. Torre com quatro postes

Modelo computacional: grelha.

Estrutura concluída.

Vista superior da estrutura

lamenar da cobertura.

Instalação dos módulos

estruturais lamenares da

cobertura.

Torres concluídas.

EDIFICAÇ

ÃO CENTRO DE EXPOSIÇÕES

expodach hannover

Localização: Hannover, Germani, Alemanha.

Utilização: edificação de centro de exposições

Projeto: Thomas Herzog; Julius Natterer et al - 1999/2000

Sistema estrutural: colunas de madeira roliça, que compõem as torres

de sustentação da cobertura lamenar com peças serradas.

Ligações: conexões metálicas e parafusos com arruelas e porcas.

Montagem de uma das torres com quatro peças de madeira roliça.

Detalhes das ligações da placa de base,

de uma das colunas das torres.

Placas de base, das colunas das torres de sustentação.

Fonte: www.nattererbcn.com/web/expo.htm

Topo da Torre: Conexões

metálicas, unindo os

elementos estruturais

lamenares da cobertura, sobre

as torres de sustentação.

Cortes longitudinais nas

colunas. Ligações das seções

das colunas, com conexões

metálicas, parafusos e porcas.

Pedestal de aço: Conexões

metálicas, que unem os

elementos estruturais

lamenares da cobertura, sobre

as torres de sustentação.

Montagem das torres c/ quatro

peças de madeira roliça.

320

Vista lateral do sistema de

escoramento definitivo, com

peças roliças de pequeno

diâmetro, da estrutura da

cobertura e do pórtico em arco

inclinado da fachada principal.

Vista lateral dos detalhes das

escoras de madeira roliça de

pequeno diâmetro, que

suportam a estrutura da

cobertura e do pórtico em arco

inclinado da fachada principal.

Vista inferior dos detalhes das

escoras de madeira roliça de

pequeno diâmetro, que

suportam a estrutura da

cobertura e do pórtico em arco

inclinado da fachada principal.

Detalhe da conexão do topo

do escoramento com a

estrutura da cobertura.

EDIFICAÇÃO DO PARQUE DE

EXPOSIÇÕES GRIDSHELL

Localização: Inglaterra.

Utilização: edificação de galpão de parque de exposições

Arquitetos: Edward Cullinan, Steve Johnson, Robin Nicholson, John

Romer (2000).

Engenheiros: Buro Happold, Michael Dickson, Richard Harris, James

Rowe, Peter Moseley (2000).

Carpintaria: Green Oak Carpentry Company Ltd (2000-2002).

Sistemas estruturais: colunas inclinadas V, como escoramento

definitivo de estrutura de cobertura e do pórtico em arco inclinado da

fachada principal, e estrutura lamenar tipo grelha com sarrafos de

madeira serrada de pequenas dimensões, dando as formas de

parabolóides hiperbólicas do galpão.

Elementos Estruturais: peças roliças de madeira de pequeno diâmetro,

peças de madeira laminada colada e sarrafos de madeira serrada.

Ligações: conexões metálicas especiais.

Fachada principal do galpão. Madeira laminada colada com

seção circular, formando o pórtico em arco inclinado.

Fase da construção do galpão.

Escoramento da estrutura da cobertura da fachada, com peças de

madeira roliça de pequeno diâmetro.

Fonte: www.wealddown.co.uk

Detalhe da conexão das bases

das escoras da estrutura da

cobertura e do pórtico em arco

inclinado da fachada principal.

Confecção da peça

estrutural de madeira

laminada colada com seção

circular, formando o pórtico

em arco da fachada.

Projeto: forma da anatomia

da estrutura do galpão.

Fase de construção da

estrutura lamenar de

grelha do galpão.

Fase final de construção.

Nó de conexão da estrutura

da grelah lamenar.

321

Treliças c/ peças de Madeira

Roliça de Pequeno Diâmetro.

Banzos e montantes Φ15 cm,

diagonais Φ12 cm.

Montagem da estrutura.

Estrutura da cobertura.

Mão francesa:

Apoio dos beirais.

EDIFICAÇÃO DE GALPÃO

park picnic pavilion

Localização: Townsend, Montana, USA.

Utilização: edificação de galpão de refeitório

Projeto: Beaudette Consulting Engineers Inc. - 2001

Sistema estrutural: industrializado, cobertura de treliças atirantadas

Elementos Estruturais: Madeira Roliça de Pequeno Diâmetro

Diâmetros:

12 cm

e Φ

15 cm

Ligações: conexões c/ chapas externas, barras de aço rosqueadas,

arruelas, porcas.

Fundações: Blocos em Concreto Armado.

Detalhe do Projeto Estrutural: Elevação transversal do galpão.

Detalhe externo da estrutura galpão de 30m x50m acabado.

Detalhe da estrutura da cobertura: ligações c/ chapas externas.

“Este projeto foi designado pela USDA Forest Products Laboratory em

Madison WI, como parte da iniciativa promover o uso estrutural de

Madeira Roliça de Pequeno Diâmetro.”

Disponível em: www.bceweb.com/Projects/materials.html

Fonte: Beaudette Consulting Engineers Inc.

Projeto Estrutural: detalhes

dos elementos das ligações.

1) 2 chapas externas.

2) 2 chapas externas.

3) 2 chapas externas.

4) 1 dowel nut.

5) 1 dowel nut.

6) 1 dowel nut e 2 chapas externas.

7) 2 chapas externas.

8) 1 dowel nut e 2 chapas externas.

9) 1 dowel nut.

10) 2 chapas externas.

11) 1 dowel nut.

12) 1 barra de aço passante.

13) 1 dowel nut.

14) 2 chapas externas.

322

Cobertura textil da tenso

estrutura.

Conexões metálicas especiais,

parafusadas nas

extremidades dos elementos

estruturais de madeira roliça

de pequeno diâmetro.

Conexões metálicas especiais,

que unem os elementos

estruturais de madeira roliça.

Fachada da estrutura.

Diagrama de análise numérica

de uma tenso estrutura.

TENSOESTRUTURA BUCKINGHAM

PALACE TICKET OFFICE

Localização: Londres, Inglaterra.

Utilização: edificação provisória para venda de ingressos para entrada

no Palácio de Buckingham, na praça de Greem Park em Londres.

Projeto: Hopkins (1995)

Sistema estrutural: cobertura de tenso estrutura.

Elementos Estruturais: peças de madeira roliça de pequeno diâmetro.

Ligações: conexões especiais com chapas metálicas internas,

parafusos, arruelas e porcas.

Comprimento: 15 metros

Elementos estruturais da tenso estrutura, com peças roliças de

pequeno diâmetro.

Fonte: www.hopkins.co.uk/projects/_1,8

COLUNAS E ESCORAS DEFINITIVAS

DE COBERTURA LAMENAR

Localização: Inglaterra.

Utilização: elementos estruturais de suporte de cobertura.

Projeto: Hopkins

Sistema estrutural: colunas e escoras inclinadas em V definitivas como

suporte da estrutura da cobertura com sistema estrutural lamenar com

peças de madeira laminada colada.

Elementos Estruturais: peças de madeira roliça de pequeno diâmetro.

e peças de madeira serrada.

Ligações: conexões especiais com chapas metálicas, parafusos,

arruelas e porcas.

Colunas e escoras inclinadas em V, definitivas de suporte da cobertura

com sistema estrutural lamenar com peças de madeira serrada.

Fonte: www.hopkins.co.uk

Detalhes da estrutura

lamenar da cobertura em

arco, e das colunas e

escoras inclinadas em V

definitivas de madeira roliça

de pequeno diâmetro ao

lado esquerdo da

edificação.

Detalhes das conexões.

Conexões de topo das

escoras inclinadas, fixandas

na estrutura da cobertura.

Conexões metálicas

especias entre as bases

das escoras inclinadas em

V e o topo da coluna.

Mãos francesas com peças

roliças de madeira de

pequeno diãmetro.

323

Instalações das colunas.

Detalhe das placas de base

das colunas.

Pequenas fendas transversais

na seção da peça roliça, para

instalação externa da chapa

metálica, de ancoragem da

barra de aço de tirante.

Instalação da chapa metálica

externa de ancoragem da

barra de aço do tirante.

Chapa metálica externa de

canto, para ancoragem da

barra de aço do tirante.

ARQUIBANCADA DE BASEBALL

kelly pine grandstand

Localização: Bonner, Montana, USA.

Utilização: arquibancada de campo de baseboll

Projeto: Beaudette Consulting Engineers Inc. (2007)

Sistema estrutural: industrializado, cobertura de treliças atirantadas

Elementos Estruturais: Madeira Roliça de Pequeno Diâmetro

Diâmetros médios: Φ 12 cm e Φ 15 cm

Ligações: conexões c/ chapas externas, barras de aço rosqueadas,

arruelas, porcas.

Fundações: Blocos em Concreto Armado.

Fonte: Beaudette Consulting Engineers Inc.

Detalhe da fixação do tirante:

Barra de aço com rosca na

estremidade, atarrachada com

arruela e porca.

Montada a estrutura e a treliça

da cobertura. Instalação de

placas OSB como piso da

arquibancada.

Colunas com seção composta,

com quatro peças roliças.

324

Projeto: elevação do da

estrutura do galpão.

Instalação das vigas

curvas

de Madeira Laminada e

Colada de pinus que

compõem a

cobertura.

Fechamento da cobertura.

Tirantes com c

abos de aço

duplo de Ø35mm de diâmetro.

Suporte metálicos de

sustentação dos tirantes da

cobertura.

EDIFICAÇÃO DA ARENA

armstrong

Localização: Ontário, (localizada nos arredores de Ottawa), Canadá.

Utilização: edificação de arena para a prática de hóquei no gelo

Projeto:

Graham Edmunds Cartier/Prime Consultant/C.E.I. Architecture Cálculo

Estrutural : Fast + EPP Sistema

estrutural: Galpão com sistemas mistos. vigas curvas de Madeira Laminada e

Colada, apoiadas em colunas de madeira roliça de pinus e vigas com perfis i de

aço, apoiadas em colunas de concreto armado.

Ligações: conexões metálicas e fixação com parafusos metálicos, de aço

galvanizado. Cabos de

aço : Ø35mm (duplos)

Projeto:

coluna de madeira roliça de pinus.

Instalação das vigas

curvas de Madeira Laminada e Colada, apoiadas nas

colunas de madeira roliça de pinus.

Conexão

das colunas de madeira roliça de pinus, com placas de base de aço

galvanizadas, junto ao bloco de fundação de concreto armado.

Fonte:

www.madeiraestrutural.wordpress.com/2009/10/18/armstrong-arena/#more-391

Projeto: perspectiva do galpão

Vista externa geral do galpão

da arena.

Vista interna da arena:

colunas de madeira roliça

de pinus à esquerda.

Vista interna da arena:

vigas com perfis i de aço,

apoiadas em colunas de

concreto armado.

Arquibancada da arena.

Estrutura da cobertura

sobre a arquibancada.

325

Fase inicial da construção.

Montagem da estrutura do

piso da arquibancada.

Estrutura lamenar da

cobertura.

Estrutura treliçada, de

sustentação da cobertura.

Estrutura da cobertura.

Vista da estrutura lamenar.

EDIFICAÇÃO DE TEATRO

alsturied

Localização: Alsturied, Alemanha.

Utilização: edificação de estádio

Projeto: Leopold Mohr; Julius Natterer

Construção em 1999

Sistema estrutural: colunas de madeira roliça e treliçado espacial tipo

árvore

Diâmetros das toras: variam entre 30 cm e 50 cm

Ligações: conexões metálicas e parafusos com arruelas e porcas.

Fase da construção: Estrutura da cobertura.

Fase da construção: Escoramento da estrutura da cobertura.

Estrutura treliçada, de sustentação da cobertura da arquibancada.

Fontes: www.nattererbcn.com/web/altusried.htm

Peça de Teatro.

Platéia.

Entrada principal.

Fachada Frontal.

Vista total externa.

Vista total interna.

326

Planta de cobertura.

Estrutura da cobertura.

Treliça espacial tipo árvore.

Modelos de conexões para

treliças espaciais, por

NATTERER (1998):

Tipo árvore.

Esfera metálica com

conexções de pinos metálicos

rosqueados.

(Sistema Bertsche)

Placa de base com perfis T.

COBERTURA TRIBUNE

Localização: Neufahrn, Baviera, Alemanha.

Utilização: modelo de cobertura

Projeto Arquitetônico: Büro Vier, Dietersheim

Projeto estrutural: Natterer, Munich

Sistema estrutural: cobertura com treliça espacial tipo árvore

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça

Ligações: chapas internas e fixação com pinos metálicos

Elevação Lateral.

Elevação Frontal.

Detalhes dos elementos estruturais e das conexões.

Fonte: NATTERER (1998)

Modelos de sistemas

estruturais de coberturas

com treliças espaciais, por

NATTERER (1998):

Sistema estrutural com

colunas inclinadas em V.

Sistema estrutural com

colunas inclinadas em V e

com montantes.

Treliça espacial tipo árvore,

modelo 1.

Treliça espacial tipo árvore,

modelo 2.

Treliça espacial tipo árvore,

modelo 3.

Treliça espacial tipo árvore,

modelo 4.

Treliça espacial tipo árvore,

modelo 5.

Treliça espacial tipo árvore,

modelo 6.

Treliça espacial tipo árvore,

modelo 7.

327

Processo de montagem da

cobertura de treliça espacial.

Vista inferor da estrutura da

treliça espacial.

Vista inferior da cobertura, ao

lado esquerdo da edificação.

Detalhe do contraventamento

da estrutura de apoio da

cobertura, com 4 colunas

inclinadas em V, situada ao

lado esquerdo da edificação.

Detalhe da placa de base

metálica, com parafusos

passantes, arruelas e porcas.

COBETURA DE TRELIÇA ESPACIAL

SOLAR CANOPY

Localização: Parque Centro da Terra,

Doncaster, Inglaterrra.

Utilização: modelo de cobertura para suporte de células fotovoltaicas,

apoiado sobre uma estrutura de treliça espacial de madeira roliça que

foi projetado como uma estrutura de árvore abstrata para parecer uma

floresta. A geração da energia solar deste projeto de pesquisa produz

energia elétrica suficiente para fornecimento de 42 casas.

Projeto: Feilden Clegg Bradley Architects.

Sistema estrutural: treliça espacial tipo árvore.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de pequeno diâmetro

Ligações: conexões metálicas especiais para estruturas de treliças

espaciais e fixação com pinos metálicos.

Vista frontal da estrutura completa.

Detalhe da estrutura da treliça espacial com peças roliças de pequeno

diâmetro, e das conexões metálicas especiais.

Estrutura de apoio da cobertura, com 4 colunas inclinadas em V,

situada ao lado esquerdo da edificação.

Fonte: www.carpenteroakandwoodland.com

Detalhe da estrutura de

treliça espacial da

cobertura, fixada no topo da

coluna de concreto armado,

situada ao lado direito da

edificação.

Vista inferior da estrutura

de treliça espacial da

cobertura, fixada no topo da

coluna de concreto armado,

situada ao lado direito da

edificação.

Detalhe das conexões da

treliça espacial.

Nó da treliça espacial da

cobertura. Detalhe de

uma conexão metálica,

com parafusos passantes,

arruelas e porcas.

Vista da estrutura completa.

328

PARQUE MUNICIPAL

DE POÇOS DE CALDAS

ANTÔNIO MOLINARI

Localização: Avenida João Pinheiro, Poços de Caldas, MG.

Utilização: parque de atividades físicas, esportivas, recreativas e ponto

turístico.

Projeto: Maria Fernandes Caldas; Gina Beatriz Rende - 1985

Sistemas estruturais: vigas-colunas, e quiosques com peças roliças de

madeira.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Diâmetros médios: 20 cm a 30 cm

Ligações: Entalhes na madeira e barras de aço rosqueadas, arruelas e

porcas.

Tratamento: impregnação de CCA em autoclave.

Todos os brinquedos do parque são com peças roliças de madeira.

Barras e equipamentos de aquecimento e abdominais, com peças

roliças de madeira de reflorestamento.

Fonte: Fotos tiradas pelo autor em visita técnica em abril de 2008.

329

Detalhe da estrutura da

cumeeira da fachada da

entrada principal.

Estrutura do mesanino.

Vista da estrutura cental da

edificação. Treliça espacial

tipo árvore.

Estrutura da cobertura.

Detalhe da conexão da treliça

espacial c/ chapas metálicas

internas, barras passantes,

arruelas e porcas.

EDIFICAÇÃO DA ENTRADA DO

PARQUE EFTELING ENTRANCE

Localização: Loon on Zand, Holanda, países baixos.

Utilização: edificação do pavilhão de entrada do parque temático.

Projeto Arquitetônico: Ton Van der Vem

Projeto Estrutural: Hans Roosen

Sistema estrutural: estrutura de treliça espacial tipo árvore.

Elementos Estruturais: peças de madeira roliça.

Diâmetros das peças: colunas principais com diâmetros médios 65 cm

e elementos estruturais das treliças espaciais com peças roliças de

pequeno diâmetro, com varias dimensões de diâmetros.

Ligações: conexões metálicas com chapas internas, barras

rosqueadas passantes, arruelas e porcas.

Elevação: altura mais alta da edificação com 42 metros.

Fachada da edificação do pavilhão de entrada do parque. A edificação

possue largura total de 60 metros de frente.

Treliça espacial tipo árvore: Vista parcial da estrutura da cobertura.

Fonte: RANTA-MAUNUS (1999).

Perspectiva.

Planta Baixa.

Esquema de barras

unifilares da estrutura.

Esquema lateral da

estrutura da treliça.

Esquema frontal da

estrutura da treliça.

Módulos triangulares da

treliça espacial.

Nó da treliça espacial.

330

Maquete eletrônica:

Vista aérea do aeroporto.

Maquete eletrônica:

Vista aérea do terminal.

Fachada Frontal do aeroporto.

Maquete eletrônica.

Projeto da torre com peças

roliças de madeira,

contraventada em X nas duas

direções.

EDIFICAÇÃO DO TERMINAL DO

AEROPORTO DE BONITO

Localização: Aeroporto, Bonito, MS.

Utilização: Edificação do terminal do Aeroporto

Projeto Arquitetônico: De Camilo Arquitetura (2009)

Sistema estrutural: Viga-coluna dupla inclinada, coberturas tipo asa-

delta e estrutura da torre com madeiras roliças contraventadas em X.

Elementos Estruturais: Madeira Roliça de Eucalipto Citriodora

Diâmetros médios: variados

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Fornecedor da madeira: TRAMASUL

Dados: coletados pelo autor, via e-mail em abril de 2010.

Maquete eletrônica: Vista da fachada principal de acesso ás

aeronaves e da estrutura da torre com peça roliça de madeira.

Etapa final da construção.

Primeira fase da obra concluída: Vista Geral da fachada.

Terminal tipo quiosque.

O novo terminal de

passageiros com a arquitetura

projetada considerando a

integração com a natureza,

contempla com lojas

comerciais e restaurante.

Sistema estrutural viga-coluna

dupla inclinada.

331

Conector com barra de aço e

pino metálico galvanizado

(Dowel-nut), utilizados nas

ligações viga-coluna.

Parabólica hiperbólica

concava.

Parabólca hiperbólica

convexa.

Costelas de peixe (ou

nervuras) internas, de madeira

roliça com duas camadas de

cruzamentos de tábuas.

Costelas de peixe (ou

nervuras) em madeira roliça c/

camadas de tábua dispostas

na diagonal.

Desenhos de estruturas de

parabolóides hiperbólicas, com

madeira roliça de

reflorestamento de pequeno

diâmetro.

Fonte: Natterer (1998).

TORRE DO LAMEM

Localização: LaMEM, EESC, USP, São Carlos, SP.

Utilização: edificação de torre, para proteção do silo

Projeto: Arq. Priscila Maria P. Partel / Eng. Prof. Dr. Carlito Calil Júnior

Sistema estrutural: Torre composta por quatro colunas e vigas

horizontais de contraventamento. Fechamento externo com peças de

madeira roliça de pequeno diâmetro e interno com placas de OSB.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça de Eucalipto

Diâmetros médios: 20 cm a 30 cm

Ligações: Entalhes na madeira e fixação com barras de aço

rosqueadas e pinos metálicos (dowel-nut) entre os elementos

estruturais viga-coluna.

Tratamento: Impregnação de CCA em autoclave.

Dados: Base de dados LaMEM e com Prof. Dr. Carlito Calil Júnior

Vista de baixo para cima da torre. Fonte: Foto tirada pelo autor (2008).

Instalação da cobertura na torre.

Cobertura Parabolóide Hiperbólica. Montagrem no chão.

Fonte: Base de Dados LaMEM; CALIL e MOLINA (2010).

Acesso para a carpintaria do

LaMEM. Portão de entrada

com peças de Madeira Roliça

de Pinus, torneadas. Fonte:

Foto tirada pelo autor (2008).

Fase de montagem da

conexão central da cobertura.

Tubo de aço, com esperas de

chapas de aço inseridas

internamente em corte na

madeira e ligações com

parafusos, arruelas e porcas.

Conexão central da cobertura,

porém já sem a conuna de

apoio para o processo de

montagem.

Conexões de canto da

estrutura da cobertura.

Instalação do revestimento

textil da cobertura na torre.

332

Torre Apeldoorn.

Elevação da torre.

Planta da torre.

TORRE APELDOORN

Localização: Holanda.

Utilização: edificação de torre de observação

Projeto: Huyber’s et al apud Ranta-Maunus

Sistema estrutural: Treliça espacial (tridimensional)

A torre tem 27,0 metros de altura e 8,1 m x 8,1 m de largura.

Todas as conexões são especiais para Treliças espaciais, fixadas

com parafusos Φ16mm de alta resistência. Além disso, todas as

conexões também contam com um sistema de amarração com

arame galvanizado, que é incorporado para reduzir as eventuais

fendas que podem ocorrer nas extremidades das peças. As

dimensões das peças das treliças principais são 2,5 m e 3,6 m e

os diâmetros das peças roliças variam entre 12, 15 e 20cm.

Elementos Estruturais: Madeira Roliça de Pequeno Diâmetro.

Dimensões das peças:

a. diagonal inclinada Φ200; b. diagonal inclinada Φ150;

c. diagonal inclinada Φ120; d. vertical Φ200; e. vertical

Φ150;

f. suporte da escada 120x350; g. suporte da base 100x165;

h. suporte da plataforma 150x350; i. plataforma 112x250;

k. diagonal horizontal Φ150; l. horizontal Φ120.

Detalhes do projeto estrutural da Torre Apeldoorn.

Fonte: Huyber’s et al apud Ranta-Maunus (1999).

Peças Roliças de

Pequeno Diâmetro.

Conexão Especial para a

Treliça Espacial.

Detalhes da conexão especial

para a treliça espacial.

Detalhes da conexão da

diagonal.

333

Detalhes do Projeto Estrutural

Estrutura do Patamar Principal

Estrutura da cobertura

1 COLUNAS DE MRR 65 À 50cm

2 VIGAS HORIZONTAIS 20x30cm

3 DIAGONAIS TENSIONADAS 42 À 27

4 DISPOSITWO DE SUSPENSÃO 6x22

5 CHAPA METÁLICA 20 A l5mm

6 TUBO METÁLICO Φ 267mm

7 PARAFUSOS 20 X 45

Fonte: NATTERER (1998)

TORRE DE SCHAUINSLAND

Localização: Fribourg, Dinamarca.

Utilização: edificação de torre de observação para ponto turístico

Projeto Arquitetônico: Hochbauamt - 1981

Projeto Estrutural: W. Hirzle

Sistema estrutural: Torre de triângulo equilátero de base, decrescente

em direção ao alto. Plataforma triangular panorâmica. Quatro Colunas

de Madeira Roliça, sendo que as três das extremidades são

inclinadas em forma de tripé. Contraventamentos com vigas de

madeira serrada, horizontais resistentes à compressão e a tração e

diagonais com cabos de aço resistentes à tração, para estabilizar a

torre. Parte da carga da escada é absorvida pela coluna de madeira

roliça central.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça Douglas-fir

impregnados em autoclave.

Ligações: Todas as conexões foram realizadas com de chapas de aço

e parafusos galvanizados.

Vista da Torre de Schauinsland.

Ligações de Vigas Horizontais com a coluna.

Fonte: www.flickr.com/photos/tillwe/219004928

Vista inferior do patamar

Principal.

Coluna central que suporta

parte do carga da escada.

Colunas nas placas de

base e nos blocos de

fundações.

Detalhe do bloco de

fundação com fixação da

placa de base da coluna

334

Detalhes do Projeto Estrutural

Estrutura: Perspectiva

Estrutura: maquete eletrônica

Montagem da estrutura da

escada central em espiral.

Formas dos blocos das

fundações e gabaritos da

estrutura da escada central.

TORRE WIL

Localização: Hofberg, Wil, Suíça.

Utilização: edificação de torre de observação para ponto turístico

Projeto Estrutural: Bois Consult Natterer AS, Etoy

Ano de construção: 2006

Sistema estrutural: A torre com de 38 metros de altura, consiste em

planos de triângulos com 12 m de largura por 17 metros de altura,

dispostos de forma inversa, compondo sistemas estruturais em X.

Internamente à estrutura da torre, as disposições de madeira serrada

sobrepostas em forma de espiral, escoradas externamente nas

colunas de peças roliças, compõem a estrutura da escada de acesso

ao mirante.

Ligações: parafusos, elementos especiais de aço galvanizado, placas

de base de aço galvanizado.

Fundações: Blocos de Concreto Armado

Vista da Torre Wil.

Montagem do sistema com conector metálico, unindo os

vértices dos triângulos, na meia altura da torre.

Fonte: www.nattererbcn.com/web/turm_wil.htm

Vista inferior do Mirante.

Vista interna do Mirante.

Vista de Baixo para cima

Fase final de contrução.

Fase até a meia altura.

335

Detalhes do Projeto Estrutural

1 Plataforma intermediária

2 Viga da plataforma 200x200cm

3 Estrutura da escada com seção

transversal de semicircunferêcia.

4 Coluna de seção composta, por seção

de semicircunferêcia com 350mm

diâmetro associada com seção quadrada

de 200x200 mm.

5 Viga curva 100x200 mm

Fonte: NATTERER (1998)

TORRE DE SAUVABELIN

Localização: Lausanne, Suíça.

Utilização: edificação de torre de observação para ponto turístico

Projeto Arquitetônico: B. Bolli, R. Mohr, Lausanne, Suíça (2003)

Projeto Estrutural: Natterer Bois Consult, Etoy , Suíça

Sistema estrutural: Torre com altura total de 36 metros. A Plataforma

de observação está localizada na cota de 30. Existem plataformas

intermediárias nas cotas de 9 m e 20 m. Os diâmetros destas

plataformas circulares variam de 12 m na base para 6 m debaixo da

plataforma principal do topo. Organizado regularmente ao redor da

circunferência estão dispostas 24 colunas de seção composta

por seção

de semicircunferêcia com 350mm diâmetro associada com seção quadrada,

que formam

os apoios externos da estrutura da escada em forma de hélice, com

duas rotas completamente independentes para o topo.

Ligações: parafusos chapas de aço galvanizado

Vista da Torre de Sauvabelin Lausanne.

Fontes: Julius Natterer. Timber Construction Manual

www.nattererbcn.com/web/sauvabelin.htm

Vista de cima para baixo.

Vista inferior da plataforma.

Vista de Baixo para cima

Fase final de montagem da

estrutura da escadaria em

espiral.

Fase inicial de montagem

da estrutura da escadaria

em espiral, fixadas nas

colunas externas da torre.

336

Elevação da torre.

Colunas com seção composta,

com quatro peças distribuídas

em forma triangular, nos dois

primeiros lances da torre.

Detalhe de uma das colunas

com seção transversal

composta.

Detalhe da conexão de

transição, de uma das colunas

de seção composta por quatro

peças, para uma seção

simples, com uma peças de

madeira roliça.

TORRE IGARATÁ

Localização: Igaratá, SP.

Utilização: edificação de torre de observação da fazenda

Projeto Arquitetônico: Arq. Alfredo Kobbas

Projeto Estrutural: Eng. Civil Alan Dias

Ano de construção: 2009

Sistema estrutural: A torre com 25 metros de altura, em forma de

treliça com as colunas inclinadas, todas contraventadas com vigas

inclinadas em forma de “X”. No eixo central foi feita uma escada em

espiral, travando todas as 4 colunas centrais. Foi considerado o

estudo de ação de vento na estrutura e, como a base da torre não é

contraventada, nesta região os trechos das colunas foram projetados

com peças roliças de seção compostas, para absorverem os

momentos fletores.

Ligações: barras de aço passantes, anéis metálicos, abraçadeiras de

aço galvanizado, placas de base de aço galvanizado.

Fundações: Blocos de Concreto Armado, de 176x176x75 (cm),

engastando parcialmente as colunas principais de madeira.

Vista da Torre. Sistemas de contraventamentos em X.

Detalhes das conexões e emendas das colunas com abraçadeiras

metálicas. Fonte:

www.estruturasdemadeira.blogspot.com

Perspectiva da estrutura da

escada.

Vista do mirante.

Vista de cima para baixo.

Blocos de comcreto armado

de coroamento das estacas

da fundação.

Vista de baixo para cima.

Vista geral da torre.

337

Emendas de topo de peças

roliças de madeira

comprimidas axialmente:

Emendas provisórias

com duas talas laterais

aparafusadas.

Emendas provisórias

com quatro talas laterais

pregadas.

Emenda por meio de corte

vertical e com parafusos

passantes, arruelas e

porcas.

Emenda por meio de corte

inclinado e com parafusos

passantes, arruelas e porcas.

CIMBRAMENTOS DE FORMAS

VIADUTO VALE DOS DIABOS

Localização: Viaduto sobre o Vale dos Diabos, BR-158/RS.

Utilização: cimbramentos das formas de madeira do viaduto.

Projeto Estrutural do Viaduto: Eng.° Walter Pfeil.

Projeto da Estrutura do Escoramento: Eng.° Viktor Boehm.

Execução: ESBEL, (1960).

Sistema estrutural: torres treliçadas, com montantes contraventados

nas duas direções.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça e Madeira Serrada.

Ligações: talas de madeira e fixação com pinos metálicos.

Escoramento em torres e mãos-francesas de madeira, para viaduto

rodoviário em vigas contínuas de 30 m de vão. As torres mais altas do

escoramento têm 40 m. As torres foram executadas com madeira

roliça e as mãos-francesas com madeira serrada.

Detalhe do projeto da Estrutura do Escoramento. Esquema da seção

transversal de um escoramento em montantes verticais de madeira

roliça, contraventados nas direções transversal e longitudinal.

(a) (b)

Emendas c/ talas em peças roliças, c/ apoio de topo entre as peças:

(a) emenda situada junto a um nó de contraventamento;

(b) emenda não adjacente a nó de contraventamento.

Fonte: PFEIL (2003).

Seções transversais de peças

roliças de madeira

comprimidas:

Seção simples.

Seção composta por duas

peças comprimidas.

Seção composta por três

peças comprimidas.

Em obras provisórias, como

escoramentos de madeira

roliça, pode-se dispensar o

corte em esquadro,

preenchendo-se a

superfície de apoio com

cunhas de madeira, ou com

argamassa de cimento e

areia. Porém há

necessidade de fixar as

peças emendadas, uma na

outra. Em colunas sem

perigo de flambagem, a

fixação pode ser feita por

um pino metálico, conforme

a figura abaixo.

(a) (b) (c)

Emendas de peças de madeira

roliça comprimidas axialmente:

(a) corte em esquadro das

seções em contato;

(b) superfície de contato

preenchida com argamassa;

meio de pino.

338

Cimbramentos do Viaduto

Mülmisch Talbrücke.

Sistema estrutural composto

por quatro lances de

cimbramentos do Viaduto

Mülmisch Talbrücke.

Cimbramentos do cume do

Viaduto Mülmisch Talbrücke.

Sistema estrutural com

coluna central e diagonais

tipo escama de peixe.

Viaduto ferroviário Mülmisch

Talbrücke, concluído.

CIMBRAMENTOS DE FORMAS DO

VIADUTO FERROVIÁRIO

MÜLMISCH TALBRÜCKE

Localização: Viaduto Mülmisch Talbrücke, Alemanha.

Utilização: cimbramentos das formas de madeira p/ o viaduto .

Projeto Arquitetônico: Bahnbauzentrale. Projektgruppe MBS, Francfort-

sur-le-Main, (1985-1988).

Projeto Estrutural: Harries + Kinkel GmbH. Neu-lsenburg; Holzbau

Rinn, Heuchelheim.

Sistema estrutural: cimbramentos de torres com montantes e

diagonais contraventadas. O comprimento máximo do vão do viaduto

é de 100 metros, por 60 metros de altura e 7 metros de largura.

Elementos Estruturais: Peças de Madeira Roliça e Madeira Serrada.

Ligações: pinos metálicos, parafusos e chapas c/ dentes estampados.

Esquema unifilar do sistema estrutural dos cimbramentos.

Detalhes das conexões.

Cimbramentos do pórtico do viaduto ferroviário Mülmisch Talbrücke.

Fonte: NATTERER (1998).

Tipos de torres de

cimbramentos, por

NATTERER (1998):

Cimbramentos com duas torres

tipo leque, de ponte em arço

sobre canions.

Cimbramento com uma torre

tipo leque de ponte em arco.

Cimbramento com duas torres

tipo leque de ponte em arco.

Torres de cimbramento.

Torre de cimbramento.

1. Coluna:mad. roliça Ф27-40cm.

2. Pranchões 26x36 cm

3. Travessa 8x28 cm

4. Tirante metálico 60/2 mm.

5. Diagonal: mad. roliça Ф25cm

6. Montante: mad. roliça Ф25cm

7. Diagonal: mad. roliça Ф25cm

8. Parafuso 12x200 mm

9. chapa c/ dentes estampados.

10. Pino metálico.

339

Conexão viga-coluna.

Resumo da instalação:

1. perfil metálico U enrijecido;

2. coluna de madeira;

3. ligação metálica viga-coluna;

4. madeira de acabamento;

5. vigas de madeira roliça

fixadas c/ parafusos de 16 mm;

6. parafusos de posicionamento

7. conexão viga-coluna;

8. ajuste da conexão metálica;

9. viga de madeira roliça.

Defensa instalada em

margem de encosta.

Defensa instalada em margem

de encosta com curva perigosa.

Defensa instalada em margem

próxima à encosta de litoral.

Defensa instalada em margem

de curva perigosa.

Defensa e guarda-corpo

instalada em ponte.

Fonte: www.tertu.com

DEFENSA PARA RODOVIAS E

ESTACIONAMENTOS

Localização: França e Países Baixos.

Utilização: proteção de veículos instalada nas margens das rodovias,

principalmente nas curvas e em locais de situação de risco de queda.

Projeto e execução: Tertu Equipements Routiers (www.tertu.com).

Sistema estrutural: viga-coluna com carregamento horizontal.

Elementos Estruturais: Peças roliças de Madeira de Reflorestamento

Diâmetros médios: 8, 10, 12, 14, 16, 18, 20, 22, 24, 28, 30, 35 (cm).

Dimensões: comprimento aprox. de 4 metros; altura de 75 cm.

Ligações: Chapas metálicas galvanizadas internas, barras de aço

rosqueadas, arruelas e porcas.

Detalhes construtivos da estrutura de defensa.

BARREIRAS ACÚSTICAS

Localização: França e Países Baixos.

Utilização: barreiras acústicas, instaladas às margens das rodovias.

Projeto e execução: Tertu Equipements Routiers (www.tertu.com).

Sistema estrutural: colunas engastadas na base.

Elementos Estruturais: Peças roliças de Madeira de Reflorestamento

Muro de barreira acústica, c/ colunas de madeira roliça engastadas no

solo. Peças inclinadas de madeira roliça para dar rigidez às paredes.

Defensa instalada em

estacionamento.

Proteções em calçadas.

Cancelas para portarias de

estacionamentos.

Muros residências c/ madeira

roliça de pequeno diâmetro.

Projeto de barreira acústica.

Barreira acústica em distrito

industrial.

Barreira acústica com peças

de madeira roliça de pequeno

diâmetro.

Fonte: www.tertu.com

Livros Grátis
( http://www.livrosgratis.com.br )
 
Milhares de Livros para Download:
 
Baixar livros de Administração
Baixar livros de Agronomia
Baixar livros de Arquitetura
Baixar livros de Artes
Baixar livros de Astronomia
Baixar livros de Biologia Geral
Baixar livros de Ciência da Computação
Baixar livros de Ciência da Informação
Baixar livros de Ciência Política
Baixar livros de Ciências da Saúde
Baixar livros de Comunicação
Baixar livros do Conselho Nacional de Educação - CNE
Baixar livros de Defesa civil
Baixar livros de Direito
Baixar livros de Direitos humanos
Baixar livros de Economia
Baixar livros de Economia Doméstica
Baixar livros de Educação
Baixar livros de Educação - Trânsito
Baixar livros de Educação Física
Baixar livros de Engenharia Aeroespacial
Baixar livros de Farmácia
Baixar livros de Filosofia
Baixar livros de Física
Baixar livros de Geociências
Baixar livros de Geografia
Baixar livros de História
Baixar livros de Línguas

Baixar livros de Literatura
Baixar livros de Literatura de Cordel
Baixar livros de Literatura Infantil
Baixar livros de Matemática
Baixar livros de Medicina
Baixar livros de Medicina Veterinária
Baixar livros de Meio Ambiente
Baixar livros de Meteorologia
Baixar Monografias e TCC
Baixar livros Multidisciplinar
Baixar livros de Música
Baixar livros de Psicologia
Baixar livros de Química
Baixar livros de Saúde Coletiva
Baixar livros de Serviço Social
Baixar livros de Sociologia
Baixar livros de Teologia
Baixar livros de Trabalho
Baixar livros de Turismo
 
 